王永藝

（大連理工大學(xué) 土木工程學(xué)院，遼寧 大連 116024）

引 言

陡巖河岸高樁墩式碼頭群樁基礎(chǔ)[1-6]，通常采用四邊形四樁或梅花形五樁的布置形式，其群樁結(jié)構(gòu)不僅承受豎向荷載（如施工荷載、裝卸機(jī)械、結(jié)構(gòu)自重等），還受到水平荷載的作用（如船舶系纜力、撞擊力、水流力等）。其中，研究水平荷載對(duì)陡巖河岸墩式碼頭群樁基礎(chǔ)（梅花形五樁）雙向承載能力影響，具有一定的工程意義。

陳耀浩[7]在工程實(shí)例中，理論分析探討陡坡樁基內(nèi)力與變形分布規(guī)律與樁徑、坡體側(cè)向推力類(lèi)型與水平、樁頂軸橫向荷載水平等因素的聯(lián)系，認(rèn)為樁頂偏移和最大彎矩隨著樁頂水平荷載與豎向荷載的增大而線性增大，其中，豎向荷載的影響弱于水平荷載，而坡體側(cè)向推力分布方式對(duì)樁身內(nèi)力位移的作用弱于荷載大小。尹平保[8]設(shè)計(jì)并完成了不同坡度及水平荷載作用角度下斜坡基樁室內(nèi)模型試驗(yàn)，結(jié)果分析表明水平荷載相同時(shí)，坡度增大，樁頂水平位移及樁身最大彎矩非線性增加，而隨水平力作用角度增大呈線性減小。陳拔進(jìn)[9]建立三維斜坡區(qū)高承臺(tái)群樁基礎(chǔ)-高墩計(jì)算模型，分析橋墩墩頂承受來(lái)自橋梁水平推力、軸向壓力、彎矩外載作用下的力學(xué)響應(yīng)。周世良、王永藝、廖冬等[10]對(duì)斜坡單樁的不同雙向荷載工況，逐級(jí)施加豎向與水平荷載，分析斜坡嵌巖單樁的雙向承載特性，研究闡明了斜坡坡度、水平荷載與豎向荷載等方面對(duì)雙向承載的斜坡嵌巖單樁承載特性的影響規(guī)律。在此基礎(chǔ)上，王永藝、周世良等[11]研究豎向/水平荷載變化對(duì)斜坡四邊形四樁雙向承載特性的影響，而水平荷載變化對(duì)斜坡梅花形五樁雙向承載能力的影響，仍有待研究。

本文采用 ABAQUS有限元分析陡巖群樁（梅花形五樁）雙向承載工況，其中的建模環(huán)節(jié)，包括施工、承載等流程，以及考慮材料與樁巖接觸非線性影響，構(gòu)建陡巖群樁系統(tǒng)三維模型，計(jì)算分析水平荷載對(duì)陡巖河岸墩式碼頭梅花形五樁雙向承載能力的影響。

1 陡巖墩式碼頭梅花形五樁三維有限元分析

1.1 模型的參數(shù)選取、建立及加載

為進(jìn)一步研究水平荷載對(duì)陡巖墩式碼頭梅花形五樁的雙向承載能力的影響，本文模型的巖體、樁體、承臺(tái)的材料參數(shù)取值以及模型區(qū)域確定的總體原則，樁體與巖體的接觸、樁體與承臺(tái)的接觸、以及模型邊界條件，陡巖梅花形五樁有限元模型網(wǎng)格劃分圖，數(shù)值模擬建模步驟與文獻(xiàn)[10-12]一致。為分析水平荷載對(duì)陡巖河岸墩式碼頭群樁基礎(chǔ)雙向承載能力影響規(guī)律，擬定計(jì)算方案如表1所示。

表1 模型計(jì)算方案

圖1 豎向荷載、水平荷載作用位置俯視

圖2 豎向荷載、水平荷載作用位置側(cè)視

在加載方式上，對(duì)承臺(tái)頂面逐級(jí)施加豎向荷載（分級(jí)荷載13.7 MN），當(dāng)模型在豎向力作用下穩(wěn)定之后再對(duì)其逐級(jí)施加水平力（分級(jí)荷載1 000 kN），這種加載方式能夠較好地反映港口樁基的實(shí)際受力情況。豎向荷載、水平荷載作用位置示意如圖1～圖2。

2 水平荷載對(duì)陡巖五樁雙向承載能力的影響

2.1 水平荷載對(duì)群樁承臺(tái)中心沉降和水平位移影響

樁徑D=2 m，樁距S=5D，嵌巖深度h=8D，豎向荷載Q1=246.6 MN的斜坡嵌巖群樁，不同水平荷載工況（Q2=0 kN、2 000 kN、5 000 kN、8 000 kN、11 000 kN、13 000 kN）的水平荷載—承臺(tái)中心沉降曲線如圖3；水平荷載—承臺(tái)中心水平位移曲線如圖4。

圖3 水平荷載—承臺(tái)中心沉降曲線

圖4 水平荷載—承臺(tái)中心水平位移曲線

從圖 3可看出，對(duì)于D=2 m，S=5D，h=8D，Q1=246.6 MN的嵌巖群樁（梅花形五樁），隨著水平荷載和坡度的增大，承臺(tái)中心沉降，由大到小可分為四個(gè)梯度，分別是坡度R=0°、R=15°、R=30°、R=45°的情況；承臺(tái)中心沉降變化率，由大到小可分為兩個(gè)梯度，分別是坡度R=15°和R=30°、R=0°和R=45°的情況。

從圖 4可看出，對(duì)于D=2 m，S=5D，h=8D，Q1=246.6 MN的梅花形五樁，當(dāng)水平荷載Q2=13 000 kN時(shí)，承臺(tái)中心水平位移，由大到小可分為兩個(gè)梯度，分別是坡度R=0°、R=15°～45°的情況。承臺(tái)中心水平位移變化率，由大到小可分為三個(gè)梯度，分別是坡度R=0°～15°、R=30°、R=45°的情況。水平荷載對(duì)陡巖墩式碼頭梅花形五樁雙向承載能力的影響，是群樁基礎(chǔ)的空間效應(yīng)、群樁樁身剛度與樁前巖體抗力等綜合作用的反映。可由水平荷載對(duì)雙向受荷陡巖群樁承臺(tái)承載性狀的影響、水平荷載對(duì)雙向受荷陡巖群樁各樁樁頂沉降及水平位移、各樁樁頂端軸力和彎矩的影響等展開(kāi)具體的分析。

2.2 水平荷載對(duì)群樁承臺(tái)承載性狀的影響

為分析斜坡嵌巖群樁基礎(chǔ)（梅花形五樁）的承臺(tái)承載性狀，如圖 5，選取承臺(tái)頂面中心點(diǎn)的縱橫線，在豎向荷載Q1=246.6 MN，水平荷載Q2=13 000 kN的工況下（結(jié)構(gòu)功能要求約40 mm），把縱橫線的沉降和水平位移值提取出來(lái)，得到承臺(tái)頂面中心縱橫線沉降和水平位移分布，見(jiàn)圖6～圖7。

從圖6可看出，承臺(tái)頂面中心橫線方向的沉降，隨著水平荷載和坡度的逐漸增大，承臺(tái)橫線方向的沉降均向坡前側(cè)傾斜，沉降斜率的差異較小。水平荷載能夠調(diào)整承臺(tái)中心橫線沉降的傾斜程度，其中R=15°，由于豎向荷載加載后，水平荷載加載前，群樁向坡后側(cè)稍微傾斜（見(jiàn)圖 9），所以水平荷載對(duì)承臺(tái)中心橫線沉降的斜率調(diào)整較為緩慢。承臺(tái)頂面中心縱線方向的沉降，其不均勻程度有所不同，按不均勻程度由大到小可分為四個(gè)梯度，分別是R=15°（斜率k=-0.75）、R=0°（k=-0.46）、R=30°（k=-0.34）、R=45°（k=0.03）。其中，R=0°～30°，承臺(tái)縱線方向的沉降向右側(cè)傾斜較明顯，而R=45°，承臺(tái)縱線的沉降傾斜方向并不明顯。

圖5 承臺(tái)頂面中心點(diǎn)縱橫線選取示意

圖6 承臺(tái)中心橫縱線的沉降分布

圖7 承臺(tái)中心橫縱線的水平位移分布

從圖7可看出，水平荷載Q2=13 000 kN時(shí)（結(jié)構(gòu)功能要求約40 mm），承臺(tái)中心橫線水平位移由大到小依次分為四個(gè)梯度（R=0°、30°、15°和45°）。因?yàn)樵赒1=246.6 MN、Q2=0 kN的時(shí)候，R=15°的承臺(tái)中心橫線水平位移出現(xiàn)負(fù)位移（即橫線水平位移指向坡后側(cè)），其樁3和樁4嵌固作用較大，所以在加載后期其水平承載能力較高；而對(duì)于其它坡度情況，基本可以說(shuō)明坡度的增大，其水平承載能力逐漸增加。當(dāng)水平荷載Q2=13 000 kN時(shí)，承臺(tái)縱線水平位移由大到小仍分為四個(gè)梯度，分別是R=0°、R=30°、R=15°和R=45°。承臺(tái)縱線水平位移按不均勻程度由大到小仍分為四個(gè)梯度，分別是R=30°（斜率k=-0.000153）、R=0°（k=0.000138）、R=45°（k=-0.000087）和R=15°（k=-0.000069）。

2.3 水平荷載對(duì)群樁各樁樁頂沉降位移的影響

在豎向荷載Q1=246.6 MN，水平荷載Q2=0 kN、8 000 kN、13 000 kN的工況下（結(jié)構(gòu)功能要求約40 mm），各樁頂沉降和水平位移曲線如圖8～圖9。

圖8 水平荷載—各樁頂沉降曲線（R=0°～45°）

從圖8可看出，當(dāng)水平荷載的逐漸增大，承臺(tái)下各樁樁頂之間出現(xiàn)不均等沉降，但有一定的規(guī)律性。對(duì)于R=0°，R=30°，R=45°的情況，當(dāng)水平荷載Q2=13 000 kN時(shí)（結(jié)構(gòu)功能要求約40 mm），其沉降由大到小依次分為：前排樁（樁1和樁2）、中間樁（樁5）、后排樁（樁3和樁4）。而對(duì)于R=15°的情況，其沉降由大到小依次分為：樁1、樁2（及樁3和樁5）、樁4。按沉降的增減趨勢(shì)分類(lèi)，對(duì)于R=0°～45°的情況，前排樁樁頂沉降呈增加趨勢(shì)，中間樁樁頂沉降呈緩變趨勢(shì)，后排樁樁頂沉降呈減小趨勢(shì)。

從圖9可看出，當(dāng)水平荷載的逐漸增大，承臺(tái)下各樁樁頂之間的水平位移差異不明顯。當(dāng)豎向荷載Q1=246.6 MN，水平荷載Q2=0 kN時(shí)，各坡度的樁頂水平位移狀態(tài)不一致。隨著坡度增加，斜坡效應(yīng)較明顯，僅有豎向荷載作用，樁頂水平位移會(huì)隨著坡度增加而增大。此外，R=0°～45°，各樁協(xié)作發(fā)揮水平承載作用，各樁之間的樁頂水平位移大小可認(rèn)為處于同一梯度，近似線性增加。

圖9 水平荷載—各樁頂水平位移曲線（R=0°～45°）

2.4 水平荷載對(duì)群樁各樁樁頂端軸力和彎矩的影響

雙向受荷陡巖四邊形四樁，樁頂端存在應(yīng)力局部效應(yīng)[11]，本文在對(duì)雙向受荷陡巖梅花形五樁進(jìn)行計(jì)算分析時(shí)，亦發(fā)現(xiàn)樁頂端存在應(yīng)力局部效應(yīng)，因而此處從各樁頂端軸力突變后的軸力和樁頂端附近最大正彎矩的角度出發(fā)，分析水平荷載對(duì)各樁豎向承載和水平承載發(fā)揮程度的影響。豎向荷載Q1=246.6 MN，水平荷載Q2=0 kN、2 000 kN、5 000 kN、8 000 kN、11 000 kN、13 000 kN的工況下（結(jié)構(gòu)功能要求約40 mm），不同坡度各樁頂端軸力突變后的軸力和樁頂端附近最大正彎矩曲線如圖10～圖11。

圖10 水平荷載—各樁樁頂端軸力突變后的軸力

從圖10可看出，對(duì)于R=0°～45°的梅花形五樁，隨著水平荷載的增加，樁1和樁2的樁頂端軸力突變后的軸力大致逐漸增加，樁3和樁4相應(yīng)的軸力大致逐漸減小，樁5相應(yīng)的軸力緩增。其中，對(duì)于R=15°的梅花形五樁，隨著水平荷載的增加，前排樁（樁 1和樁2）各樁之間（或后排樁（樁3和樁4）各樁之間），其相應(yīng)的軸力增加（或減?。┑淖兓炻?，差異較為明顯。結(jié)合圖7和圖9來(lái)看，對(duì)于R=15°的梅花形五樁，其樁1和樁3的沉降較大，但是其樁頂端軸力突變后的軸力，變化幅度較小，而樁2和樁4的沉降較小，但是其樁頂端軸力突變后的軸力，變化幅度卻較大。

在豎向荷載Q1=246.6 MN，水平荷載Q2=13 000 kN 的工況下，R=0°、15°、30°、45°，其前排樁（樁1和樁2）樁頂端軸力突變后的軸力占比分別為42.40 %、44.10 %、42.46 %、42.46 %，其后排樁（樁3和樁4）樁頂端軸力突變后的軸力占比分別為35.37 %、37.11 %、36.27 %、37.49 %，說(shuō)明在水平荷載作用下，對(duì)于R=0°～45°的梅花形五樁，其前排樁豎向承載發(fā)揮程度較后排樁大。

圖11 水平荷載—各樁樁頂端附近最大正彎矩

從圖11可看出，隨著水平荷載和坡度的增加，前排樁、中間樁和后排樁，其樁頂端附近最大正彎矩的差異逐漸明顯，產(chǎn)生分類(lèi)現(xiàn)象，后排樁樁頂端附近最大正彎矩大于前排樁相應(yīng)的最大正彎矩。在豎向荷載Q1=246.6 MN，水平荷載Q2=13 000 kN的工況下，R=0°、15°、30°、45°，其后排樁（樁 4 和樁 5）樁頂端附近最大正彎矩占比分別為 39.25 %、45.20 %、54.46 %、78.04 %，說(shuō)明隨著坡度的增大，后排樁水平承載發(fā)揮程度逐漸增加。

3 結(jié) 論

1）水平荷載對(duì)陡巖墩式碼頭梅花形五樁雙向承載能力的影響，是群樁基礎(chǔ)的空間效應(yīng)、群樁樁身剛度與樁前巖體抗力等綜合作用的反映?？蓮乃胶奢d對(duì)雙向受荷陡巖群樁承臺(tái)承載性狀的影響、水平荷載對(duì)雙向受荷陡巖群樁各樁樁頂沉降及水平位移、各樁樁頂端軸力和彎矩的影響等方面展開(kāi)具體的分析。

2）水平荷載能夠調(diào)整承臺(tái)中心橫線沉降的傾斜程度，其中R=15°，由于豎向荷載加載后，水平荷載加載前，群樁向坡后側(cè)稍微傾斜（見(jiàn)圖 9），所以水平荷載對(duì)承臺(tái)中心橫線沉降的斜率的調(diào)整較為緩慢。

3）當(dāng)水平荷載Q2=13 000 kN時(shí)（結(jié)構(gòu)功能要求約40 mm），承臺(tái)中心橫縱線水平位移由大到小依次分為四個(gè)梯度（R=0°、30°、15°和 45°）。而相比于承臺(tái)橫線水平位移，承臺(tái)縱線水平位移的斜率較明顯，說(shuō)明承臺(tái)沿縱線有偏轉(zhuǎn)情況。

4）按沉降的增減趨勢(shì)分類(lèi)，對(duì)于R=0°～45°的情況，前排樁樁頂沉降呈增加趨勢(shì)，中間樁樁頂沉降呈緩變趨勢(shì)，后排樁樁頂沉降呈減小趨勢(shì)。

5）當(dāng)豎向荷載Q1=246.6 MN，水平荷載Q2=0 kN時(shí)，各坡度的樁頂水平位移狀態(tài)不一致。隨著坡度增加，斜坡效應(yīng)較明顯，僅有豎向荷載作用，樁頂水平位移會(huì)隨著坡度增加而增大。此外，R=0°～45°，各樁協(xié)作發(fā)揮水平承載作用，各樁之間的樁頂水平位移大小可認(rèn)為處于同一梯度，近似線性增加。

6）對(duì)于R=0°～45°的梅花形五樁，隨著水平荷載的增加，樁1和樁2的樁頂端軸力突變后的軸力大致逐漸增加，樁3和樁4相應(yīng)的軸力大致逐漸減小，樁5相應(yīng)的軸力緩增。在水平荷載作用下，對(duì)于R=0°～45°的梅花形五樁，其前排樁豎向承載發(fā)揮程度較后排樁大。

7）隨著水平荷載和坡度的增加，前排樁、中間樁和后排樁，其樁頂端附近最大正彎矩的差異逐漸明顯，產(chǎn)生分類(lèi)現(xiàn)象，后排樁樁頂端附近最大正彎矩大于前排樁相應(yīng)的最大正彎矩。隨著坡度的增加，后排樁水平承載發(fā)揮程度逐漸增大。