汪杰強(qiáng),黃勇,葉年業(yè),姚博煒
(上汽通用五菱汽車股份有限公司,廣西柳州 545007)
潤(rùn)滑系統(tǒng)的作用是將機(jī)油輸送到發(fā)動(dòng)機(jī)各所需部位,減小運(yùn)動(dòng)副表面摩擦以減少磨損,同時(shí)冷卻和清洗零件表面,對(duì)某些部位進(jìn)行防腐、密封、減振等。
為了保證潤(rùn)滑部位得到必需的機(jī)油量,主油道內(nèi)應(yīng)維持一定的油壓;機(jī)油泵的供油壓力除了滿足主油道最小油壓的需求外,還需克服濾清器、散熱器、輸油管道等的阻力。
文中主要通過分析發(fā)動(dòng)機(jī)的潤(rùn)滑系統(tǒng),計(jì)算各潤(rùn)滑部件所需求的機(jī)油壓力和機(jī)油流量,從而指導(dǎo)機(jī)油泵的設(shè)計(jì)和制造。
發(fā)動(dòng)機(jī)通過機(jī)油泵向各潤(rùn)滑部件輸送機(jī)油,以保證各潤(rùn)滑部件得到有效的潤(rùn)滑。因此機(jī)油泵的能力直接影響發(fā)動(dòng)機(jī)潤(rùn)滑部件的潤(rùn)滑,如果機(jī)油泵的能力不滿足潤(rùn)滑部件的要求,將會(huì)導(dǎo)致潤(rùn)滑部件潤(rùn)滑不足而產(chǎn)生異常磨損,導(dǎo)致發(fā)動(dòng)機(jī)故障;而機(jī)油泵的能力遠(yuǎn)遠(yuǎn)超過潤(rùn)滑部件的要求,又會(huì)導(dǎo)致發(fā)動(dòng)機(jī)產(chǎn)生的功率過多的應(yīng)用于機(jī)油泵的驅(qū)動(dòng),導(dǎo)致功率的浪費(fèi),影響發(fā)動(dòng)機(jī)性能的提升。
圖1為某發(fā)動(dòng)機(jī)潤(rùn)滑系統(tǒng)的示意圖,潤(rùn)滑零件包括主軸承、連桿軸承、凸輪軸軸承、VVT等。通過計(jì)算這些潤(rùn)滑部件所需要的最小的機(jī)油壓力和最小的機(jī)油流量來進(jìn)行機(jī)油泵的最優(yōu)化設(shè)計(jì)。
圖1 某發(fā)動(dòng)機(jī)潤(rùn)滑系統(tǒng)示意
表1為樣機(jī)潤(rùn)滑系統(tǒng)的基本參數(shù)。
表1 潤(rùn)滑系統(tǒng)基本參數(shù)
發(fā)動(dòng)機(jī)的主軸承、連桿軸承和凸輪軸軸承都是通過機(jī)油油膜來承載曲軸、連桿和凸輪軸的運(yùn)動(dòng)。因此,機(jī)油的流動(dòng)特性對(duì)軸承潤(rùn)滑起著關(guān)鍵性的作用。不同寬徑比(B/d)下的機(jī)油流量系數(shù)[1]如圖2所示,橫坐標(biāo)ε為偏心率。
圖2 機(jī)油流量系數(shù)
由圖2可知,機(jī)油在軸承中的流量系數(shù)和軸承的寬徑比及偏心率有關(guān)。
式(1)[1]為保證軸承正常工作所需的理論最小機(jī)油流量。
Q=2kQψωr2Bn
(1)
式中:ω為軸頸轉(zhuǎn)速;r為軸徑半徑;kQ為機(jī)油流量系數(shù);B為軸承寬度;ψ為軸承間隙比,ψ=c/r,c為軸承的半徑間隙;n為軸承個(gè)數(shù)。
根據(jù)式(1)可以計(jì)算各軸承正常工作時(shí)所需要的理論最小機(jī)油流量, 圖3為各軸承在各轉(zhuǎn)速下的理論最小機(jī)油流量。主軸承理論最小機(jī)油流量Qm,連桿軸承理論最小機(jī)油流量Qcon,進(jìn)氣凸輪軸軸承理論最小機(jī)油流量Qcam_in,排氣凸輪軸軸承理論最小機(jī)油流量Qcam_ex,由于進(jìn)氣凸輪軸和排氣凸輪軸的參數(shù)一樣,因此用Qcam來表示Qcam_in和Qcam_ex的和。
圖3 各軸承理論最小機(jī)油流量
除了軸承潤(rùn)滑的零件外,其他零件根據(jù)零件性能參數(shù)要求的機(jī)油流量來進(jìn)行計(jì)算。張緊器和VVT等最小機(jī)油流量分別為Q1和Q2,如圖4所示。
圖4 其他零件最小機(jī)油流量
根據(jù)以上的計(jì)算結(jié)果,把各零件所需求的理論最小機(jī)油量相加就得到發(fā)動(dòng)機(jī)的理論最小總機(jī)油流量Q總即機(jī)油泵出口流量,如圖5所示。
圖5 機(jī)油泵出口流量
在發(fā)動(dòng)機(jī)幾何參數(shù)和機(jī)油的相關(guān)性能參數(shù)確定后,機(jī)油流量和機(jī)油壓力呈線性關(guān)系。因此,根據(jù)第2節(jié)計(jì)算得到的各零件的最小機(jī)油流量,可以計(jì)算得到相應(yīng)的各零件的最小機(jī)油壓力。
主軸承需求的最小機(jī)油壓力pm[3]為
(2)
式中:η為機(jī)油黏度;B為軸承寬度;a為軸承油槽寬度,當(dāng)沒有油槽時(shí)a=0;Δ為軸承間隙;d為軸承直徑;ε為平均偏心率;下標(biāo)m表示該參數(shù)為主軸承系統(tǒng)的參數(shù)。
連桿軸承需求的最小機(jī)油壓力pcon[3]為
(3)
式中:dh-con為連桿軸頸進(jìn)油孔直徑,下標(biāo)con表示該參數(shù)為連桿軸承系統(tǒng)的參數(shù)。
凸輪軸軸承需求的最小機(jī)油壓力pcam[3]為
(4)
由上式可分別求得進(jìn)氣和排氣凸輪軸軸承的最小機(jī)油壓力,進(jìn)而可得凸輪軸軸承的最小機(jī)油壓力。下標(biāo)cam表示該參數(shù)為凸輪軸軸承系統(tǒng)的參數(shù)。
根據(jù)表1和以上公式計(jì)算得到主軸承、連桿軸承、凸輪軸軸承的最小機(jī)油壓力如圖6所示。
圖6 軸承最小機(jī)油壓力
除了軸承潤(rùn)滑的零件外,其他零件根據(jù)零件性能參數(shù)要求的機(jī)油壓力來進(jìn)行計(jì)算。
張緊器油量的控制為單向閥控制,其最低入口油壓只與彈簧的彈性系數(shù)和伸長(zhǎng)量有關(guān)。供應(yīng)商提供其彈簧開啟壓力為0.08 MPa,在發(fā)動(dòng)機(jī)怠速時(shí)就開始工作。固其對(duì)入口油壓只要大于0.08 MPa即可。
張緊器和VVT等最小機(jī)油壓力分別為p1和p2,如圖7所示。
圖7 其他零件最小機(jī)油壓力
根據(jù)以上計(jì)算得到的各零件最小機(jī)油壓力的需求,需要將各壓力等效到主油道的壓力需求。
(1)由于主軸承、連桿軸承與主油道比較接近,可忽略其之間的管路損失,故其入口油壓可等效主油道壓力的需求。
(2)張緊器只存在管路的損失,且離主油道較近,其入口油壓也可等效主油道壓力的需求。
(3)VVT相位器入口與主油道間存在OCV閥,相位器入口油壓需加上OCV閥壓降才能等效主油道壓力。
(4)由于從主油道到缸蓋的管路存在比較大的壓力損失。其凸輪軸承入口油壓需進(jìn)行修正,考慮管路壓力損失后才能等效主油道壓力。
圖8為各零件入口壓力等效為主油道壓力后的油壓需求。
圖8 等效主油道機(jī)油壓力
由圖8可知,選取每個(gè)轉(zhuǎn)速下各零件的最大主油道油壓需求,即為主油道最小油壓需求。由于機(jī)油泵泵出的機(jī)油經(jīng)過機(jī)濾后直接達(dá)到主油道,忽略機(jī)濾的壓力損失,因此主油道的最小油壓需求即為機(jī)油泵的出口油壓,如圖9所示。
圖9 機(jī)油泵出口壓力
對(duì)樣機(jī)現(xiàn)有的機(jī)油泵進(jìn)行壓力和流量的測(cè)試,并與理論計(jì)算的最小需求油壓和最小需求流量進(jìn)行了對(duì)比分析,如圖10、圖11所示。
圖10 機(jī)油泵壓力對(duì)比
圖11 機(jī)油泵流量對(duì)比
由圖10、圖11可知,現(xiàn)有機(jī)油泵的流量和壓力遠(yuǎn)大于理論最小需求流量和壓力,因此可以通過優(yōu)化機(jī)油泵的參數(shù)以減少機(jī)油泵的功耗,提升發(fā)動(dòng)機(jī)的性能,這是后續(xù)機(jī)油泵設(shè)計(jì)改進(jìn)的方向。
通過對(duì)汽油機(jī)潤(rùn)滑系統(tǒng)的流量和壓力進(jìn)行計(jì)算,可以指導(dǎo)機(jī)油泵的設(shè)計(jì)開發(fā)。
(1)通過計(jì)算發(fā)現(xiàn)某發(fā)動(dòng)機(jī)現(xiàn)有機(jī)油泵的流量和壓力遠(yuǎn)大于理論最小需求流量和壓力,因此可以通過優(yōu)化機(jī)油泵的參數(shù)以減少機(jī)油泵的功耗,提升發(fā)動(dòng)機(jī)的性能。
(2)提出一種機(jī)油泵理論計(jì)算的方法,指導(dǎo)機(jī)油泵的設(shè)計(jì)開發(fā)。