姚建均， 李鳳甡， 王賢成， 陳俊華， 余潔

(1．哈爾濱工程大學(xué) 機(jī)電工程學(xué)院，黑龍江 哈爾濱 150001；2．浙江大學(xué)寧波理工學(xué)院 機(jī)能學(xué)院，浙江 寧波 315100)

Savoniu型水輪機(jī)(S型水輪機(jī))最早由芬蘭工程師Savonius發(fā)明[1]，除早先用于風(fēng)力發(fā)電外，近些年在潮流能發(fā)電領(lǐng)域也得到廣泛應(yīng)用。潮流能作為一種可再生能源，具有儲(chǔ)量大、能源密度高且環(huán)境影響小等特點(diǎn)[2]。S型水輪機(jī)作為一種阻力型垂直軸水輪機(jī)具有轉(zhuǎn)速低，啟動(dòng)力矩大以及結(jié)構(gòu)簡單制造成本低等優(yōu)點(diǎn)。雖然阻力型垂直軸水輪機(jī)最大功率系數(shù)低于升力型垂直軸水輪機(jī)[3]，但阻力型水輪機(jī)是通過阻擋前方來流，使迎流的2個(gè)葉片形成的阻力差旋轉(zhuǎn)做功，所以相比升力型水輪機(jī)，S型水輪機(jī)具有更好的減流效果。近些年隨著海洋養(yǎng)殖業(yè)的不斷發(fā)展，深海養(yǎng)殖漁場(chǎng)、海洋牧場(chǎng)等概念不斷被提出，網(wǎng)箱已朝著深遠(yuǎn)海，大型化的趨勢(shì)不斷發(fā)展[4]。深遠(yuǎn)海一般存在風(fēng)大浪急，流速較快的現(xiàn)象，容易造成養(yǎng)殖設(shè)施和物種的破壞，在養(yǎng)殖漁場(chǎng)外圍應(yīng)用S型水輪機(jī)不僅可以捕能供養(yǎng)殖漁場(chǎng)使用，還可以減流實(shí)現(xiàn)對(duì)網(wǎng)箱的保護(hù)作用，對(duì)遠(yuǎn)海養(yǎng)殖業(yè)發(fā)展具有重要的作用。

為了提高S型水輪機(jī)的捕能系數(shù)，近20年，國內(nèi)外學(xué)者在水輪機(jī)的輔助結(jié)構(gòu)、基本參數(shù)以及水輪機(jī)組合形式等方面開展了大量的實(shí)驗(yàn)及數(shù)值理論分析研究。邊佩翔等[5]通過數(shù)值計(jì)算研究重疊率對(duì)S型水輪機(jī)水動(dòng)力特性的影響，發(fā)現(xiàn)最佳重疊率在0.15左右。Talukdar等[6]針對(duì)S型水輪機(jī)基本參數(shù)進(jìn)行數(shù)值和試驗(yàn)研究，并指出當(dāng)雙葉片半圓形水輪機(jī)的重疊率、葉尖速比及高徑比分別為0.89、0.15以及0.7時(shí)，其功率系數(shù)最大。田文龍等[7]發(fā)現(xiàn)橢圓葉片Savonius風(fēng)力機(jī)在扁度為0.72的時(shí)發(fā)電性能最佳。Kamoji等[8]對(duì)螺旋形狀的S型葉片進(jìn)行試驗(yàn)，結(jié)果表明螺旋形水輪機(jī)具有更好的自啟動(dòng)性。Golecha等[9]通過在S型水輪機(jī)前端適當(dāng)位置放置擋流板，以減少在葉片在回轉(zhuǎn)過程中產(chǎn)生的負(fù)力矩，同時(shí)發(fā)現(xiàn)水輪機(jī)功率系數(shù)隨級(jí)數(shù)增加而減小。張亮等[10]參考風(fēng)力機(jī)的擴(kuò)散器的原理設(shè)計(jì)了一種適用于垂直軸葉片的導(dǎo)流罩。Yao等[11]提出一種整流式Savonius葉輪整流罩，此整流罩不區(qū)分流向，在特定參數(shù)下最大功率系數(shù)可達(dá)48%。孫曉晶等[12]發(fā)現(xiàn)相比于單個(gè)水輪機(jī)，帶有聚能遮蔽板結(jié)構(gòu)的雙S型水輪機(jī)性能大幅度提高。Ahmed等[13]研究多個(gè)S型水輪機(jī)的葉片形狀，組合形式等參數(shù)對(duì)轉(zhuǎn)速及功率的影響。Kumar等[14]發(fā)現(xiàn)改變S型水輪機(jī)葉片的形狀也可大幅度提高捕能效率。

以上研究中發(fā)現(xiàn)，為了提高發(fā)電效率，學(xué)者們通過對(duì)不同結(jié)構(gòu)參數(shù)下S型水輪機(jī)的水動(dòng)力特性及其捕能效果進(jìn)行了大量的研究，但鮮有學(xué)者提及針對(duì)S型水研究輪機(jī)的減流特性對(duì)其后方流場(chǎng)進(jìn)行分析。僅黃六一等[15]通過試驗(yàn)的方法研究過方形箱網(wǎng)結(jié)構(gòu)的減流效果。本文應(yīng)用Star-CCM仿真軟件，對(duì)S型水輪機(jī)后方流場(chǎng)進(jìn)行數(shù)值理論研究，并進(jìn)一步解釋S形水輪機(jī)減流機(jī)理，找出速度場(chǎng)變化規(guī)律，制定減流效果判定標(biāo)準(zhǔn)從而研究葉尖速比對(duì)S型水輪機(jī)減流特性的影響。

1 S型水輪機(jī)基本參數(shù)和仿真方法

1.1 基本參數(shù)

葉尖速比、重疊率以及葉片數(shù)量和形狀是影響S型水輪機(jī)水動(dòng)力特性的主要參數(shù)，本文考慮能量守恒定律，將參考Talukdar[6]實(shí)驗(yàn)最優(yōu)捕能結(jié)構(gòu)參數(shù)(雙葉片，重疊率0.15，曲率1，葉尖速比0.9)分析S型水輪機(jī)的減流性能。圖1為半圓形雙葉片S型水輪機(jī)工作示意圖。重疊率e、曲率ε以及葉尖速比TSR定義為：

e=d/D

(1)

ε=b/a

(2)

(3)

S型水輪機(jī)的減流性能則通過速度的衰減系數(shù)Ca和相對(duì)衰減長度La進(jìn)行判斷：

La=L/D

(4)

(5)

式中：ρ為流體密度；L為有效衰減長度；u為流場(chǎng)某一點(diǎn)的速度，其余參數(shù)如圖1所示。

注：U.來流速度；θ.當(dāng)前水輪機(jī)旋轉(zhuǎn)角度；ω.葉輪旋轉(zhuǎn)速度；D.葉輪直徑；d. 2個(gè)葉片之間的間隙。圖1 S型水輪機(jī)工作示意Fig.1 Working dirgram of the Savonius trubine

1.2 S型水輪機(jī)數(shù)值仿真模型建立

S型水輪機(jī)旋轉(zhuǎn)時(shí)，在葉片周圍及后方形成大量的渦流，促使流場(chǎng)運(yùn)動(dòng)變得十分復(fù)雜。本文采用CFD仿真軟件Star-CCM對(duì)水輪機(jī)周圍及后方流場(chǎng)進(jìn)行數(shù)值模擬，此CFD軟件具備較成熟的算法，豐富的物理模型，完善的多面體網(wǎng)格生成以及穩(wěn)定的滑移網(wǎng)格技術(shù)，可在S型水輪機(jī)水動(dòng)力學(xué)分析中，對(duì)流場(chǎng)中的湍流精確模擬，具有較高的仿真精度。由于仿真幾何模型均采用直葉片，葉片展長方面的影響可以忽略，所以本文將采用二維CFD數(shù)值仿真計(jì)算，可大幅度地減少計(jì)算量，而又不影響計(jì)算精度。

為了減少計(jì)算量，本文將采用滑移網(wǎng)格技術(shù)模擬水輪機(jī)轉(zhuǎn)動(dòng)，如圖2所示將整個(gè)仿真區(qū)域分為靜止域和旋轉(zhuǎn)域。為了防止仿真區(qū)域過小與仿真結(jié)構(gòu)體相互影響，并且S型水輪機(jī)后方減流區(qū)域較長，則需將仿真區(qū)域設(shè)置足夠大。如圖2所示仿真區(qū)域長48D，寬10D，且水輪機(jī)距前方速度入口邊界8D。在邊界條件設(shè)置方面，左側(cè)入口邊界設(shè)置為速度入口，給定速度幅值及湍流參數(shù)；右側(cè)出口邊界設(shè)置為壓力出口；上下邊界設(shè)置為對(duì)稱平面；葉輪設(shè)置為無滑移壁面。

圖2 計(jì)算域及邊界條件Fig.2 Computing domains and boundary conditions

計(jì)算域的網(wǎng)格劃分如圖3(a)所示，同時(shí)采用2種非結(jié)構(gòu)化網(wǎng)格對(duì)整個(gè)區(qū)域進(jìn)行劃分，旋轉(zhuǎn)域內(nèi)使用六面體網(wǎng)格，靜止域內(nèi)使用切割體網(wǎng)格。如圖3(b)所示，為了提高交接面處插值的精度，減小數(shù)值傳遞誤差，對(duì)交界面附近網(wǎng)格加密，并且在交界面兩側(cè)各生成一層棱柱層網(wǎng)格，尺寸一致；同樣，由于葉片附近流場(chǎng)變化劇烈，為了提高計(jì)算精度和更好的研究S型水輪機(jī)后方流場(chǎng)變化規(guī)律，葉片周圍及后方區(qū)域網(wǎng)格進(jìn)行加密。如圖3(c)所示，在葉片表面生成5層棱柱層，第1層厚度為2 mm，增長率1.2，葉片表面Y+值分布在30～100。經(jīng)過網(wǎng)格無關(guān)性驗(yàn)證，將壁面首層網(wǎng)格長度分別設(shè)為2、1.5和1 mm，對(duì)應(yīng)的網(wǎng)格總數(shù)分別為40萬、50萬以及65萬個(gè)，發(fā)現(xiàn)計(jì)算結(jié)果差別不到2%，為了減少運(yùn)算量，整個(gè)計(jì)算域網(wǎng)格數(shù)量大約為40萬個(gè)。

圖3 網(wǎng)格劃分Fig.3 Mesh generation

.4 仿真模型選擇及驗(yàn)證

仿真基于RANS標(biāo)準(zhǔn)k-ε兩方程湍流模型，并采用混合壁面處理函數(shù)實(shí)現(xiàn)兩層模型。控制方程壓力插值在空間離散上采用Standard方式，二階迎風(fēng)格式；時(shí)間離散上采用一階隱式格式，時(shí)間步長0.005 s。數(shù)值解法使用壓力—速度耦合：SIMPLE算法，每個(gè)時(shí)間步內(nèi)部迭代50次，殘差收斂標(biāo)準(zhǔn)為10-5。為了驗(yàn)證仿真模型的準(zhǔn)確性將仿真結(jié)果與Parag K. Talukdar[6]的實(shí)驗(yàn)結(jié)果進(jìn)行對(duì)比，如圖4所示。從圖中可以發(fā)現(xiàn)，本文模擬結(jié)果與實(shí)驗(yàn)結(jié)果基本吻合，因此利用本文數(shù)值模擬方法預(yù)測(cè)S型水輪機(jī)后方流場(chǎng)變化規(guī)律是可行的。

圖4 仿真模型驗(yàn)證Fig.4 Validation of the simulation model

2 仿真結(jié)果分析

2.1 S型水輪機(jī)減流機(jī)理分析

為了分析S型水輪機(jī)減流機(jī)理，本文將從S型水輪機(jī)的啟動(dòng)前后2個(gè)狀態(tài)入手觀察其減流效果。葉片靜止時(shí)，θ角設(shè)定為90°，因?yàn)榇藭r(shí)葉片迎流面最大，可對(duì)流場(chǎng)造成最大影響；葉片旋轉(zhuǎn)時(shí)，葉尖速比設(shè)定為捕能最佳速比0.9[6]。從圖5狀態(tài)速度云圖對(duì)比發(fā)現(xiàn)，啟動(dòng)后S型水輪機(jī)的減流效果明顯優(yōu)于啟動(dòng)前，而且減速效果顯著。從后方速度場(chǎng)分析來看，啟動(dòng)前，速度場(chǎng)大小分布不均勻且變化大，而啟動(dòng)后速度場(chǎng)分布較為均勻；再從流線角度分析，雖然啟動(dòng)前后S型水輪機(jī)對(duì)前方來流都存在一定的阻擋作用，但由于啟動(dòng)前來流受到流場(chǎng)的干擾，又回到后方流程且速度增大，而啟動(dòng)后的來流在水輪機(jī)的阻擋下可以很好的從兩側(cè)繞開，只有一小部分進(jìn)入后方流場(chǎng)。

圖5 S型水輪機(jī)速度場(chǎng)及流線Fig.5 Velocity field and streamline of Savonius turbine

通過S型水輪機(jī)啟動(dòng)后旋轉(zhuǎn)至90°和180°時(shí)的速度矢量場(chǎng)，可進(jìn)一步解釋水輪機(jī)減流機(jī)理。如圖6所示，矢量場(chǎng)中存在許多水質(zhì)點(diǎn)運(yùn)動(dòng)碰撞區(qū)(方形區(qū)域內(nèi))，尤其方形1區(qū)域內(nèi)，水輪機(jī)前方水質(zhì)點(diǎn)在凸葉片旋轉(zhuǎn)的推動(dòng)下，朝著與葉片垂直的方向運(yùn)動(dòng)，并與前方來流水質(zhì)點(diǎn)發(fā)生激烈碰撞，這種直接碰撞是造成S型水輪機(jī)具有減流效果的主要原因之一。此外，從圖中可以發(fā)現(xiàn)葉輪尾流中有渦流形成(圓形區(qū)域內(nèi))，渦流(如圖6(b)圓形2)的形成一方面是由于如圖6(a)方形區(qū)域2中水質(zhì)點(diǎn)的碰撞；另一方面是由于葉輪旋轉(zhuǎn)結(jié)構(gòu)造成(如圖6(b)圓形3)。從渦流帶動(dòng)水質(zhì)點(diǎn)的運(yùn)動(dòng)可以看出，渦旋總是阻止前方來流水質(zhì)點(diǎn)進(jìn)入水輪機(jī)后方流場(chǎng)(如圓形渦流周圍所示)，并且運(yùn)動(dòng)方向與水輪機(jī)后方旋轉(zhuǎn)帶動(dòng)的水質(zhì)點(diǎn)運(yùn)動(dòng)方向相反，減小水輪機(jī)旋轉(zhuǎn)對(duì)后方流場(chǎng)的影響的同時(shí)促使渦流逐漸減小至消失(如2圖圓形1內(nèi)對(duì)比所示)。所以發(fā)現(xiàn)尾流中形成的渦流是保障水輪機(jī)具有良好減流效果的另一主要因素。綜上可知，S型水輪機(jī)減流機(jī)理在于除了迎流凹葉面可以阻擋來流水質(zhì)點(diǎn)外，在水輪機(jī)旋轉(zhuǎn)域內(nèi)，受凸葉片運(yùn)動(dòng)影響的水質(zhì)點(diǎn)，總是與來流或后方渦流的水質(zhì)點(diǎn)發(fā)生碰撞，產(chǎn)生減流效果的同時(shí)還可以形成新的可以阻止兩側(cè)邊界水質(zhì)點(diǎn)進(jìn)入水輪機(jī)后方流場(chǎng)的渦流，從而使得S型水輪機(jī)在旋轉(zhuǎn)狀態(tài)時(shí)具有較好的減流效果。

圖6 S型水輪機(jī)旋轉(zhuǎn)狀態(tài)速度矢量Fig.6 Velocity vector field of rotating Savonius turbine

2.2 S型水輪機(jī)后方減流區(qū)域分布情況

為了了解S型水輪機(jī)后方流場(chǎng)速度變化規(guī)律判斷減流區(qū)域分布情況，將在水輪機(jī)后方布置175個(gè)測(cè)速點(diǎn)對(duì)流場(chǎng)各位置的速度變化進(jìn)行實(shí)時(shí)監(jiān)測(cè)。具體布置如圖7所示，水輪機(jī)的旋轉(zhuǎn)中心位于0D處，在縱向上均勻布置7個(gè)測(cè)速點(diǎn)間隔0.25D，在水平方向上布置25個(gè)測(cè)速點(diǎn)，水輪機(jī)尾流區(qū)域內(nèi)測(cè)速點(diǎn)較為密集，但隨著距離的加大分布密度逐漸減小。

圖7 速度探針分布示意Fig.7 The distribution of velocity probes

圖8顯示了不同橫向位置各個(gè)監(jiān)測(cè)點(diǎn)速度時(shí)歷曲線，可分析不同位置的速度隨時(shí)間的變化規(guī)律。所有檢測(cè)點(diǎn)在一定時(shí)間后速度均呈現(xiàn)周期性變化；在縱向上遠(yuǎn)離0D的曲線波動(dòng)較為激烈，而橫向上離0D越遠(yuǎn)周期波動(dòng)越小，當(dāng)距離達(dá)到15D時(shí)，速度歷史曲線近似為直線。產(chǎn)生這些現(xiàn)象的主要原因在于尾流場(chǎng)中上下兩側(cè)有渦旋產(chǎn)生使得速度場(chǎng)變化劇烈，隨著流體向后傳播渦旋逐漸消散流場(chǎng)趨于穩(wěn)定。

圖8 不同橫向位置上各速度監(jiān)測(cè)點(diǎn)時(shí)歷曲線Fig.8 The distribution of velocity probes

介于各點(diǎn)速度在一定時(shí)間后呈周期性變化，本文將通過其平均值研究S型水輪機(jī)后方流場(chǎng)速度衰減分布情況。各點(diǎn)在一個(gè)周期內(nèi)的平均速度如圖9所示，從圖中可以發(fā)現(xiàn)，橫向上的各點(diǎn)速度值均隨著距離加大呈現(xiàn)先減小后增大的趨勢(shì)，尤其0D、0.25D、-0.25D這3條曲線呈“S”型；縱向上可觀測(cè)到各曲線之間無交叉，所有曲線從小到大的排列依次為：0D，0.25D，-0.25D，0.5D，-0.5D，0.75D，-0.75D，全場(chǎng)最小速度0.12 m/s在縱向距離0D，橫向距離1.75D處得到，所以從各曲線情況來看，S型水輪機(jī)后方流域速度場(chǎng)分布較為規(guī)律。主要原因在于，橫向上由于渦流的形成和消散以及外部流場(chǎng)的影響使各點(diǎn)速度先減小后增大，而縱向上由于越靠近0D處，渦旋影響的水質(zhì)點(diǎn)碰撞越激烈，所以減流效果越明顯；另一方面由于S型水輪凸面回轉(zhuǎn)時(shí)推動(dòng)表面水質(zhì)點(diǎn)快速進(jìn)入后下方流場(chǎng)影響此區(qū)域減流效果。

圖9 TSR=0.9時(shí)各監(jiān)測(cè)點(diǎn)平均速度Fig.9 Average velocity of probes, TSR=0.9

除了研究S型水輪機(jī)后方速度場(chǎng)變化規(guī)律外，還需確定S型水輪機(jī)后方減流有效覆蓋區(qū)域范圍。如圖9所示，所有測(cè)速點(diǎn)中除了0.75D以及-0.75D前端的幾點(diǎn)外，其余位置均小于來流速度1.5 m/s，但有些點(diǎn)的速度過于接近來流速度，減速效果不明顯，所以本文將規(guī)定有效減流區(qū)域內(nèi)的速度衰減系數(shù)應(yīng)高于0.2(速度低于1.2 m/s)。橫向上，由于縱向0D所在曲線的值最小，有效減流長度延伸的最遠(yuǎn)，其余曲線隨著離0D越遠(yuǎn)有效減流長度逐漸縮短；在縱向上，由于-0.75D中所有點(diǎn)的速度衰減系數(shù)均小于0.2，所以不在有效減流區(qū)域內(nèi)，而對(duì)稱的0.75D在橫向延伸到4.2D后進(jìn)入到有效減流區(qū)域，所以縱向有效區(qū)域在4.2D前為-0.5D至0.5D，4.2D后為-0.5D至-0.75D，在隨著橫向距離增加到11.2D后再逐漸減小至沒有。圖10為S型水輪機(jī)后方流場(chǎng)周期變化后，某一時(shí)刻帶有等值線的速度云圖，從速度等值線上可以更直接的觀察到S型水輪機(jī)有效減流區(qū)域呈一個(gè)“劍”形，同時(shí)此形狀也符合上文描述速度場(chǎng)變化規(guī)律。

圖10 S型水輪機(jī)帶有等值線的速度Fig.10 Velocity field with isoline of Savonius turbine

2.3 S型水輪機(jī)減流特性評(píng)價(jià)標(biāo)準(zhǔn)

考慮在不影響S型水輪機(jī)的捕能效率的情況下，參考Talukdar[6]實(shí)驗(yàn)結(jié)果，將本文研究的葉尖速比設(shè)置在0.5～1.2。首先如圖9所示在葉尖速比0.9的情況下，橫向距離1.75D左右中各點(diǎn)速度最小，則使用橫向1.75D所有點(diǎn)一個(gè)周期內(nèi)速度平均值可以最好的評(píng)價(jià)水輪機(jī)的減流強(qiáng)度。但觀察圖11中2個(gè)極限葉尖速比工作情況下的各監(jiān)測(cè)點(diǎn)速度變化情況，顯然并不是在橫向1.75D的平均值最小，說明不同葉尖速比下，各橫向中平均速度最小值位置發(fā)生改變。另一方面從圖9和圖11中可以看出，在3種葉尖速比的情況下縱向位置0D處中的各點(diǎn)速度值最小，則此處的有效衰減長度最大。綜上所述，考慮不同葉尖速比S型水輪機(jī)后方速度場(chǎng)變化規(guī)律的情況下，本文規(guī)定使用所有橫向位置中平均速度衰減系數(shù)最大值Ca以及縱向0D位置的相對(duì)衰減長度La對(duì)S型水輪機(jī)的減流強(qiáng)度和范圍進(jìn)行評(píng)價(jià)。

圖11 極限葉尖速比情況下各監(jiān)測(cè)點(diǎn)平均速度Fig.11 Average velocity of probes at the limit TSR

2.4 葉尖速比對(duì)S型水輪機(jī)減流特性的影響

根據(jù)S型水輪機(jī)的減流特性評(píng)價(jià)標(biāo)準(zhǔn)計(jì)算出不同葉尖速比下的Ca以及La如圖12所示。從圖12(a)中可以發(fā)現(xiàn)水輪機(jī)的Ca隨葉尖速比的變化先增加后減小，在葉尖速比達(dá)到1.1時(shí)得到最大值0.73；La隨葉尖速比的變化如圖12(b)所示，呈現(xiàn)先減小后增大再減小的趨勢(shì)，在葉尖速比0.8處達(dá)到最大值15.6；由于在流速不變的情況下，葉尖速比越大，葉片凸面向前轉(zhuǎn)動(dòng)時(shí)帶動(dòng)的水質(zhì)點(diǎn)運(yùn)動(dòng)加快并與前方來流水質(zhì)點(diǎn)發(fā)生更激烈的碰撞，有助于提高減流效果；但葉尖速比增加到一定程度后，凹面對(duì)水質(zhì)點(diǎn)的阻擋不斷減弱，而且由凸面回轉(zhuǎn)帶動(dòng)進(jìn)入后方流場(chǎng)的水質(zhì)點(diǎn)速度也不斷加快，反而影響了S型水輪機(jī)的減流效果，這也是在高葉尖速比的情況下Ca和La減小的主要原因。

圖12 不同葉尖速比S型水輪機(jī)的Ca和LaFig.12 Ca and La of SHT at different TSR

3 結(jié)論

1)由于葉片對(duì)來流水質(zhì)點(diǎn)的阻擋、碰撞以及尾流場(chǎng)中渦流的作用，使得轉(zhuǎn)動(dòng)的S型水輪機(jī)在后方迎流面呈“劍”形區(qū)域內(nèi)，具有很好的減流效果。

2)S型水輪機(jī)后方減流有效區(qū)域內(nèi)速度場(chǎng)分布較為規(guī)律?？v向上越靠近0D處減流效果越好，并且凹面后方區(qū)域減流效果優(yōu)于凸面；橫向上隨著與水輪機(jī)距離加大，減流效果先增加后減小再逐漸衰減至沒有。

3)葉尖速比對(duì)S型水輪機(jī)的減流效果有較大的影響，并通過比較各葉尖速比的Ac和LA發(fā)現(xiàn)減流最佳葉尖速比工作范圍在0.8～1.0，其中最大速度衰減系數(shù)0.73以及最大有效相對(duì)衰減長度15.6分別在葉尖速比1.1和0.8處發(fā)現(xiàn)。