陳 想,陳波宇
(中策橡膠集團有限公司,浙江 杭州 310018)
胎體簾線作為輪胎的主要骨架材料,與膠料之間的粘合性能是直接影響輪胎安全性和使用壽命的關(guān)鍵因素[1-2],因此在輪胎半制品中是一項十分重要的性能指標。由于靜態(tài)法不能完全模擬簾線與膠料在輪胎行駛過程中的真實狀況,因此,對簾線與膠料動態(tài)粘合性能的測試儀器以及測試方法的研究越來越廣泛[3-6]。自2008年,有關(guān)國產(chǎn)新型LDN-Ⅰ型簾線動態(tài)粘合試驗機的試驗原理報道[7]以來,至今還未有對簾線與膠料粘合性能的試驗條件進行研究的相關(guān)報道。
由于汽車輪胎在行駛過程中狀態(tài)的復(fù)雜性,現(xiàn)有的動態(tài)粘合設(shè)備還不能完全真實地模擬簾線/膠料在輪胎行駛過程中的狀況。本工作主要研究頻率和溫度對簾線與膠料動態(tài)粘合性能的影響,希望能夠?qū)窈笱芯亢烷_發(fā)更接近輪胎行駛狀況的新型簾線動態(tài)粘合試驗機提供依據(jù)。
2200dtex/2尺寸穩(wěn)定型聚酯浸膠簾線,我公司合格供方A,B和C三個廠家產(chǎn)品;膠料,我公司配方膠料,膠料配方為天然橡膠 81.58,丁苯橡膠1500 18.42,炭黑N330 49,環(huán)保油 8.5,小料 8.35,塑解劑 0.24,硫黃 5.84,其他18.22。
LDN-Ⅱ型簾線動態(tài)粘合試驗機,北京萬匯一方科技發(fā)展有限公司產(chǎn)品;AI-3000型拉力試驗機,中國臺灣高鐵檢測儀器有限公司產(chǎn)品。
將浸膠簾線與膠料硫化后制成16 mm×6.4 mm×6.4 mm的試樣,室溫下使用LDN-Ⅱ型簾線動態(tài)粘合試驗機進行動態(tài)粘合性能測試。試驗時試樣以一定的振幅和頻率沿簾線延伸方向做往復(fù)運動,模擬簾線在輪胎中的使用環(huán)境,在簾線與膠料界面間產(chǎn)生持續(xù)的動態(tài)剪切,通過重復(fù)變形,使得簾線與膠料界面的粘合力逐步下降。國產(chǎn)LDN-Ⅱ型簾線動態(tài)粘合試驗機結(jié)構(gòu)如圖1所示。
圖1 國產(chǎn)LDN-Ⅱ型簾線動態(tài)粘合試驗機結(jié)構(gòu)
采用試樣重復(fù)剪切變形達到設(shè)定值所需要的疲勞次數(shù)來表征頻率對簾線與膠料動態(tài)粘合性能的影響。使用拉力試驗機測試試樣運動一定時間后簾線與膠料間的粘合力,通過動態(tài)疲勞后的粘合力保持率來表征溫度對簾線與膠料動態(tài)粘合性能的影響。
不同頻率下,試樣重復(fù)剪切變形達到設(shè)定值時的動態(tài)疲勞次數(shù)如表1所示,動態(tài)疲勞次數(shù)平均值如圖2所示,變異系數(shù)如圖3所示。
表1 試樣重復(fù)剪切變形達到設(shè)定值時的動態(tài)疲勞次數(shù)
從圖2可以看出,室溫下,隨著頻率的增大,試樣重復(fù)剪切變形達到設(shè)定值時的動態(tài)疲勞次數(shù)平均值增大,說明簾線與膠料的動態(tài)粘合性能提高。從圖3可以看出,室溫下,隨著頻率的增大,動態(tài)疲勞次數(shù)變異系數(shù)總體呈減小趨勢,說明不同測試工位動態(tài)疲勞次數(shù)的數(shù)據(jù)離散性降低,動態(tài)疲勞次數(shù)測試數(shù)據(jù)趨于穩(wěn)定。
圖2 動態(tài)疲勞次數(shù)平均值
圖3 動態(tài)疲勞次數(shù)變異系數(shù)
在不同溫度下將C廠家試樣以30 Hz的頻率動態(tài)疲勞15 min后,測試其粘合力,并與未進行動態(tài)粘合試驗的試樣進行對比,結(jié)果如表2所示。
表2 溫度對簾線與膠料動態(tài)粘合性能的影響
從表2可以看出,試驗溫度為80 ℃時,簾線與膠料的動態(tài)粘合力保持率最大。
本研究通過對浸膠簾線與膠料粘合試樣進行動態(tài)粘合試驗,模擬簾線在輪胎行駛過程中的真實狀態(tài),在簾線與膠料的界面間不斷產(chǎn)生動態(tài)剪切力,并以兩種不同的表征方法判斷動態(tài)粘合后的失效模式,以此判斷簾線與膠料的動態(tài)粘合性能。
試驗結(jié)果表明,在室溫條件下,隨著頻率的增大,簾線與膠料的動態(tài)粘合性能提高,當頻率達到30 Hz時,試樣的動態(tài)疲勞次數(shù)平均值達1×105以上,且不同工位數(shù)據(jù)的變異系數(shù)也最小,即不同工位的浸膠簾線與膠料的動態(tài)粘合性能趨于穩(wěn)定。在不同試驗溫度下,以30 Hz的頻率持續(xù)往復(fù)運動15 min,當溫度為80 ℃時,簾線與膠料的動態(tài)粘合力保持率最大。