周先桃，汪 飛，冉慧慧，宋秉棠，陳 云，冉龍巍

(1.華東理工大學(xué) 機械與動力工程學(xué)院，上海 200237；2.天津華賽爾傳熱設(shè)備有限公司，天津 301721)

0 引言

我國每年因高爐煉鐵產(chǎn)生幾十億噸沖渣水，一直以來很多鋼鐵廠卻任由其中蘊含的熱量白白散發(fā)到環(huán)境中，不僅是巨大的浪費而且還會對環(huán)境造成熱污染。隨著節(jié)能環(huán)保意識的增強，鋼鐵行業(yè)開始重視沖渣水的余熱回收，其中利用沖渣水余熱進(jìn)行采暖因工藝相對簡單、投資低、限制少，成為當(dāng)前鋼廠運用最廣的沖渣水余熱回收技術(shù)，但是沖渣水的特殊物性也掣肘了該技術(shù)的進(jìn)一步推廣。沖渣水中含有大量渣粒、渣棉等雜質(zhì)，極易堵塞設(shè)備管道，堅硬的礦渣等雜質(zhì)還會造成設(shè)備的沖刷磨損，而且沖渣水鈣鎂離子濃度大，容易在流道中結(jié)垢[1]，從而導(dǎo)致?lián)Q熱器性能下降，影響用戶的采暖水溫。此外，沖渣水雖然水量大，但溫度波動大且總體不高，在低谷時僅有約60 ℃[2]，因此，對換熱器的換熱面積及換熱效率有較高的要求。

為了解決這些問題，很多鋼廠和單位展開了研究。一些鋼廠通過添加藥劑、使用過濾設(shè)備，對沖渣水先進(jìn)行多級處理、再采用普通的換熱設(shè)備(管板式換熱器、板式換熱器、螺旋板式換熱器等)取熱，在一定程度上解決了沖渣水對設(shè)備的結(jié)垢、堵塞和磨損問題，但是相應(yīng)地提升了工藝的復(fù)雜性，增加了運營成本，長期運行仍然無法完全避免設(shè)備堵塞結(jié)垢、清洗維護困難等問題，而且增加復(fù)雜的處理流程會導(dǎo)致沖渣水溫度進(jìn)一步降低，影響取熱量。一些企業(yè)為此開發(fā)出沖渣水專用的換熱設(shè)備以降低對沖渣水的水質(zhì)要求，比較成功的有螺旋扁管式換熱器，該設(shè)備換熱效率高，內(nèi)部流體湍流度大，不易結(jié)垢[3]，但對沖渣水潔凈度仍有一定要求，需先進(jìn)行一定的過濾處理，而且它作為管殼式換熱器相對板式換熱器存在一些難以彌補的短板：(1)對于低品質(zhì)熱源的回收效率低(沖渣為非連續(xù)作業(yè)，在渣水溫度低谷時進(jìn)入換熱器的沖渣水與采暖水溫差僅為十幾攝氏度，管殼式換熱器在此工況下取熱量低，而板式換熱器則可以實現(xiàn)出口側(cè)冷熱介質(zhì)非常低的溫差)；(2)難以實現(xiàn)結(jié)構(gòu)緊湊，板式換熱器則可以在較小的體積和重量下實現(xiàn)很大的換熱面積(沖渣水余熱采暖多為鋼廠改造項目，空間有限，板式換熱器更具優(yōu)勢)；(3)用于冬季供暖需要采取保溫措施，而板式換熱器因向外界環(huán)境散熱少，無需做保溫處理。

板式換熱器缺點也很明顯，流道狹小，容易堵塞結(jié)垢，無法直接勝任沖渣水余熱采暖工況，必須對其進(jìn)行優(yōu)化改進(jìn)。在板式換熱器中，不同的板型結(jié)構(gòu)和流道設(shè)置對傳熱性能的影響很大。我國廣泛運用的人字形波紋板片具有支撐點數(shù)量大、承受壓力高、傳熱性能好、適用范圍廣等諸多優(yōu)點[4]，在相同工況下比球冠形凹坑板片的換熱效果好但造成的壓力損失更大[5]，而且雜質(zhì)容易在板片波紋的波谷處淤積，造成流道堵塞且清洗困難，故并不能勝任沖渣水換熱器用換熱板片。

本文針對沖渣水特性開發(fā)了一種球冠形板式換熱器，通過對沖渣水側(cè)流道傳熱流動特性的研究分析，對流道及球冠形凹坑的結(jié)構(gòu)尺寸加以優(yōu)化，以強化其傳熱特性并降低壓損，同時對換熱器的結(jié)構(gòu)進(jìn)行改進(jìn)，以達(dá)到?jīng)_渣水免過濾處理即可通入換熱器內(nèi)進(jìn)行換熱，并實現(xiàn)設(shè)備不易結(jié)垢堵塞且易于清洗維護的目標(biāo)。

1 沖渣水流道的結(jié)構(gòu)及其特性

凹坑結(jié)構(gòu)換熱板片可以增強內(nèi)部流體的湍流度，誘導(dǎo)形成渦流和二次流，從而起到阻止沉積、抑制結(jié)垢和強化傳熱的作用，且在凹坑尺寸設(shè)計合理的情況下不會明顯地增加流動阻力。

1.1 沖渣水流道構(gòu)建

凹坑強化傳熱技術(shù)源于20世紀(jì)80年代的前蘇聯(lián)[6]，蘇聯(lián)解體后才傳入歐美，并逐漸受到關(guān)注，對此結(jié)構(gòu)傳熱性能的研究也層出不窮且以球冠形凹坑結(jié)構(gòu)居多。劉高文等[7]對國外凹坑結(jié)構(gòu)的研究進(jìn)展作了比較全面的梳理總結(jié)，內(nèi)容涉及凹坑結(jié)構(gòu)的換熱與阻力特性、形成渦流的結(jié)構(gòu)與凹坑結(jié)構(gòu)的強化換熱機理以及影響凹坑結(jié)構(gòu)換熱阻力特性的相關(guān)因素分析等。國內(nèi)很多學(xué)者對該結(jié)構(gòu)也有深入的研究，如賀志強[8]研究了含有不同密度丁胞結(jié)構(gòu)的換熱管并得出換熱管內(nèi)丁胞結(jié)構(gòu)的強化機理；錢吉裕等[9]運用場協(xié)同原理分析了丁胞流道的強化換熱機理，認(rèn)為丁胞結(jié)構(gòu)有利于提高流場和溫度場的協(xié)同性；張喜迎[10]通過數(shù)值模擬對凹凸板式換熱器的雙流道耦合換熱過程的流動阻力特性進(jìn)行了研究，并擬合出了在一定范圍內(nèi)適用的準(zhǔn)則關(guān)系式。

其他的相關(guān)研究成果還很多，但所研究的凹坑形狀、排布方式和流道形式各異，部分文獻(xiàn)雖然擬合出了流道的傳熱準(zhǔn)數(shù)關(guān)系式，但并沒有實際工程背景，工質(zhì)是任意設(shè)定的，因此只能作為參考，其模擬結(jié)果并不適用于沖渣水換熱工況。本文則基于實際項目需求，在滿足特定設(shè)計要求的基礎(chǔ)上進(jìn)行建模和數(shù)值模擬分析，擬合出適用于該項目需求的準(zhǔn)數(shù)關(guān)系式，從而實現(xiàn)對板型尺寸的優(yōu)化設(shè)計。

本文所研究凹坑板片構(gòu)建的流道及凹坑結(jié)構(gòu)尺寸如圖1所示。

(b)

兩板片的凸側(cè)相抵，所構(gòu)建的通道作為潔凈采暖水流道，這樣的構(gòu)造同時可有效增強換熱器結(jié)構(gòu)的穩(wěn)定性，利于實現(xiàn)換熱器的大型化；板片凹坑側(cè)相對，可以構(gòu)建無觸點流道，用作沖渣水側(cè)流道，保證對水中雜質(zhì)顆粒的良好通過性。

1.2 流道特性研究

為了進(jìn)一步強化傳熱效果并降低壓力損失，在相關(guān)凹坑研究理論的基礎(chǔ)上，采用CFD數(shù)值模擬的方法對沖渣水側(cè)流道的傳熱過程進(jìn)行模擬，通過變化凹坑的結(jié)構(gòu)尺寸和雷諾數(shù)尋找該結(jié)構(gòu)板型的傳熱和流動特性與這些變量的關(guān)系，并對模擬得到的數(shù)據(jù)進(jìn)行處理，擬合出相關(guān)傳熱和阻力公式，在綜合考慮制造難度后確定了一個最優(yōu)化的板型尺寸。

1.2.1 數(shù)值模擬

隨著計算機技術(shù)的發(fā)展，所有涉及流體流動、熱交換、分子輸運等現(xiàn)象的問題都可以借助數(shù)值模擬來得到分析解決，這已經(jīng)成為國內(nèi)外能源和流動領(lǐng)域研究者普遍采用的手段。

模擬仿真軟件雖然功能強大但仍無法考慮到傳熱流動過程中所有因素的影響，因此需要對研究的問題做出一定的假設(shè)簡化。

本文針對流道內(nèi)流體流動與傳熱情況做出如下假設(shè)：

(1)流體為不可壓縮的牛頓流體；

(2)流動和傳熱均在穩(wěn)態(tài)條件下進(jìn)行；

(3)計算過程忽略重力場影響，并假定流體的物性不受溫度影響；

(4)流道的壁面無滑移；

(5)忽略自然對流、熱輻射效應(yīng)以及流動時的黏性耗散作用對傳熱的影響。

受限于實驗室計算機配置，無法模擬完整的模型，因此利用流道結(jié)構(gòu)的對稱性，研究其中一個獨立模塊，并據(jù)此來分析整體的傳熱及阻力特性。對于計算模型的選擇，可以結(jié)合其他學(xué)者[5，10-14]對凹坑結(jié)構(gòu)板型數(shù)值模擬經(jīng)驗和本文所研究問題的具體情況選用RNGk-ε湍流模型。

邊界條件設(shè)置如下：沖渣水、采暖水進(jìn)口采用速度進(jìn)口，出口選用壓力出口；流道側(cè)面及上下表面均設(shè)置為對稱邊界條件；流體與傳熱板片交界面設(shè)置為流固耦合邊界條件。求解格式選用高階求解模式，對于時間尺度的控制選用物理時間尺度，殘差收斂精度值設(shè)為10-6。

為了得到更準(zhǔn)確可靠的模擬結(jié)果，首先對模型劃分的網(wǎng)格進(jìn)行網(wǎng)格無關(guān)性驗證，確定最終的網(wǎng)格數(shù)量為1 100 480；再利用單流道小樣件試驗來驗證模擬精度；之后再分別將由試驗及數(shù)值模擬得到的努塞爾數(shù)Nu(Nu表示對流換熱強烈程度的一個準(zhǔn)數(shù))和壓力損失ΔP隨雷諾數(shù)Re的變化趨勢作圖，如圖2所示?？梢钥闯觯囼炁c仿真得到的結(jié)果變化趨勢基本一致，數(shù)據(jù)相差不大，其中Nu計算值與試驗值的最大偏差為9.8%，壓降ΔP計算值與試驗值的最大偏差為12.5%[15]，均在模擬誤差可接受范圍內(nèi)，說明本文的仿真計算結(jié)果是可靠的，可以較準(zhǔn)確地反映渣水換熱器內(nèi)部傳熱與流動阻力的實際情況。

(a) Nu隨Re變化趨勢

(b)ΔP隨Re變化趨勢

1.2.2 準(zhǔn)數(shù)關(guān)系式擬合

由傳熱學(xué)知識可知，對于內(nèi)部的單相強制對流傳熱，其函數(shù)關(guān)系Nu=CRenPrm(C，n，m是由試驗確定的常數(shù))；對于管道內(nèi)的單相強制對流，可以使用Dittus-Boelter公式：Nu=0.23Re0.8Prm(m在加熱流體時取0.4，冷卻流體時取0.3)。但對于本文所研究的由凹槽板構(gòu)成的非平直流道，并沒有現(xiàn)成的公式可以使用，而且該特征數(shù)關(guān)系式也并沒有涉及到凹槽板的結(jié)構(gòu)特征尺寸。因此，為了更深入探究沖渣水側(cè)通道的傳熱特性與流體雷諾數(shù)和板型結(jié)構(gòu)尺寸的關(guān)系，需要將這些因素擬合進(jìn)一個完整的特征數(shù)關(guān)系式。板面凸起側(cè)為潔凈采暖水流道，其流動類似于圓柱繞流，這里不再贅述，下面的研究只針對沖渣水側(cè)凹坑流道進(jìn)行。

具體研究方法為，先通過控制變量法，研究單一結(jié)構(gòu)尺寸因素對板片傳熱特性的影響，然后找出該變量與因變量之間可能存在的函數(shù)關(guān)系，最終擬合出包含別擔(dān)心有尺寸變量的準(zhǔn)數(shù)關(guān)系式。影響凹坑傳熱的主要結(jié)構(gòu)尺寸變量包括：流道高度H、凹坑投影直徑D、凹坑高度Hd、凹坑縱向距離P、凹坑橫向間距S。結(jié)合項目換熱量的設(shè)計要求及凹坑板型的制造使用經(jīng)驗，各尺寸變量均設(shè)定在一定范圍內(nèi)變化。

通過數(shù)值模擬得到不同雷諾數(shù)下不同流道高度H的平均努塞爾數(shù)Nu，將數(shù)據(jù)標(biāo)在同一張坐標(biāo)圖上并將同一雷諾數(shù)下的數(shù)據(jù)連線，如圖3所示，從折線的趨勢可以看出H與Nu可能呈冪函數(shù)關(guān)系。對數(shù)據(jù)取對數(shù)再次作圖，得到lnNu在不同雷諾數(shù)下隨lnH的變化圖，如圖4所示?？梢钥闯觯瑢?shù)處理后的數(shù)據(jù)呈現(xiàn)明顯的線性關(guān)系，并且lnNu隨lnH增大而遞減，因此可以得到Nu與H之間的函數(shù)關(guān)系式：Nu=k1Ha(a<0)。

圖3 Nu隨H的變化趨勢

圖4 lnNu隨lnH的變化趨勢

同樣，推測其他凹坑尺寸與努塞爾數(shù)Nu也呈冪函數(shù)關(guān)系，分別作出它們的變化趨勢圖，如圖5～10所示。

圖5 Nu隨D的變化趨勢

圖6 lnNu隨lnD的變化趨勢

圖7 Nu隨Hd的變化趨勢

圖8 lnNu隨lnHd的變化趨勢

圖9 Nu隨P的變化趨勢

圖10 Nu隨S的變化趨勢

各變量無量綱化后與努塞爾數(shù)之間的變化趨勢應(yīng)仍呈冪函數(shù)關(guān)系，可擬合出如下形式的準(zhǔn)數(shù)關(guān)系式：

(1)

其中，De為由光滑平板組成相應(yīng)流道的當(dāng)量直徑，De=4A/L(A為流體入口面積，L為濕周)，其大小約為光滑平板組成流道基準(zhǔn)高度的2倍，本文將基準(zhǔn)高度定為10 mm?？紤]到單因素模擬結(jié)果顯示縱橫排布間距變化對努塞爾數(shù)影響不大，因此未將凹坑橫向間距S和縱向間距P擬合進(jìn)關(guān)系式(1)中。

Pr(普朗特數(shù))的指數(shù)m可以參照Dittus-Boelter公式選取，其余未知指數(shù)以及系數(shù)C通過代入設(shè)定的各幾何參數(shù)值及數(shù)值模擬得到的相應(yīng)的努塞爾數(shù)Nu擬合得出。對式(1)兩邊求對數(shù)，得到：

(2)

將不同的幾何尺寸、雷諾數(shù)Re及由數(shù)值模擬方法得到的相應(yīng)的Nu代入矩陣方程，可得到方程個數(shù)多于未知數(shù)個數(shù)的超定方程組，無法得到其精確解，可運用最小二乘法獲得其最小二乘解。運用matlab的lscov函數(shù)可以很方便地得出超定線性方程組的最小二乘解，還可以計算這些系數(shù)的標(biāo)準(zhǔn)誤差和均方誤差。

擬合得出適合本渣水換熱器凹坑結(jié)構(gòu)板型所構(gòu)建流道的特征數(shù)方程為：

(3)

其中，Re∈[5 000,40 000],H∈[7,19],D∈[20,32],Hd∈[6,12]。所擬合系數(shù)的標(biāo)準(zhǔn)誤差分別為0.040 9,0.003 6,0.012 9,0.028 7,0.020 2，標(biāo)準(zhǔn)誤差均很小，說明擬合的方程較符合試驗數(shù)據(jù)的分布情況，可以接受。

用同樣的方法可以擬合出范寧摩擦系數(shù)f的準(zhǔn)則方程：

(4)

其中,Re∈[5 000,40 000],H∈[7,19],D∈[20,32],Hd∈[6,12]，P∈[40,46],S∈[41,47]。

綜合擬合的公式和制造加工上的考慮，確定沖渣水處理流量為600 m3/h的板式換熱器板片的凹坑結(jié)構(gòu)尺寸和排布如下：H=10 mm，D=30 mm，Hd=8 mm，P=45 mm，S=44 mm。

為進(jìn)一步驗證所擬合準(zhǔn)則關(guān)系式的可靠性，按最終確定的板型結(jié)構(gòu)尺寸重新建模并進(jìn)行數(shù)值模擬，根據(jù)模擬結(jié)果求解在流道入口雷諾數(shù)Re=16 000時的努塞爾數(shù)Nu和范寧摩擦系數(shù)f，其值分別為56.834,0.009 978，再運用前文的準(zhǔn)則關(guān)系式求解擬合的努塞爾數(shù)Nu和范寧摩擦系數(shù)f，其值分別為54.617,0.010 448。通過比較，發(fā)現(xiàn)誤差分別為3.9%和4.7%，在工程允許誤差范圍內(nèi)，驗證了擬合準(zhǔn)則關(guān)系式的可靠性。

1.3 換熱器結(jié)構(gòu)改進(jìn)

優(yōu)化后的板型可以增強流道內(nèi)流體的湍流，避免沖渣水結(jié)垢，但并不能解決設(shè)備的堵塞、磨損問題。對于普通結(jié)構(gòu)的板式換熱器，如果使用未經(jīng)過濾處理的沖渣水進(jìn)行換熱，固體顆粒等雜質(zhì)極容易對換熱板片表面造成磨損并堵塞流道，而且由于換熱器長度有限，換熱流程短，對沖渣水的取熱量少，設(shè)備換熱效率低。因此還必須對換熱器的結(jié)構(gòu)做出改進(jìn)，在沖渣水進(jìn)入換熱流道前分離出渣水內(nèi)質(zhì)量較大的雜質(zhì)，延長沖渣水在設(shè)備內(nèi)的換熱時間，以保證沖渣水在流道中的暢通運行，解決沖渣水對設(shè)備的堵塞和磨損以及設(shè)備的換熱效率低下問題。

改進(jìn)后板式換熱器內(nèi)部流道如圖11所示。與普通板式換熱器的主要區(qū)別在于沖渣水管箱較大且在管箱中間增加了隔板，將管箱內(nèi)空間隔成底部彼此相通的兩個區(qū)域，換熱板片的長度和排布也有特殊的設(shè)計，與隔板相配合可以起到分程的效果。

(a)渣水流程圖

(b)采暖水流程圖

沖渣水可免過濾直接由A口通入沖渣水管箱內(nèi)，在管箱內(nèi)設(shè)置隔板的阻擋下沖渣水的流速發(fā)生改變，由于雜質(zhì)與水的速度改變量不同，因此可以分離出渣水內(nèi)的雜質(zhì)，而且還可以根據(jù)沖渣水水質(zhì)情況，調(diào)整沖渣水進(jìn)入換熱器的速度，以達(dá)到更好的分離效果，分離出來的雜質(zhì)顆粒通過管箱底部的排渣口排出，避免其對后面流道的沖刷及堵塞。當(dāng)沖渣水管箱內(nèi)雜質(zhì)淤積過多時，可從管箱側(cè)面的清洗水口通入清水對沖渣水箱內(nèi)部進(jìn)行沖洗，沖洗后的污水可以從排渣管排出。當(dāng)遇到無法靠沖洗管箱就能解決的於堵問題時，僅需拆下沖渣水管箱的端蓋，就可以對換熱器的整個沖渣水流道進(jìn)行疏通，清洗維護十分方便。

換熱板片與隔板相配合的分程設(shè)計，使冷熱介質(zhì)在換熱器內(nèi)部多次往返，從而延長了換熱時間，提高了換熱效果。從圖11可以看出，沖渣水通入換熱器后經(jīng)多次折流從換熱器底部接管口流出，潔凈的采暖水則從換熱器底部經(jīng)過多次折流逆流而上，與沖渣水形成逆流傳熱，強化了換熱效果。

產(chǎn)品改進(jìn)后，根據(jù)實際工況的相關(guān)工藝參數(shù)，對其進(jìn)行了傳熱和阻力校核，計算結(jié)果表明，該換熱器換熱量能夠滿足設(shè)計的取熱需求，并且內(nèi)部流體壓降也符合設(shè)計要求。

2 商業(yè)運行效果和經(jīng)濟、社會效益

本產(chǎn)品已在某余熱供暖項目上得到應(yīng)用，所用到的主要工藝裝備有：(1)流量為600 m3/h渣水換熱器，換熱器型號為FBZ2170×4-0.8-0.6GP6M；(2)2臺變頻沖渣水泵，循環(huán)水量650 m3/h，揚程40 m，供暖季時一用一備；(3)3個沖渣水切換閥組，該閥門為DN400手動耐磨半球閥；(4)3臺采暖水循環(huán)泵，在冬季采暖時期兩開一備，其中一臺變頻控制，另外兩臺工頻控制，水量280 m3/h，揚程70 m，電機功率90 kW；(5)1臺臥式管殼式汽水換熱器，用于調(diào)峰蒸汽補熱；(6)1套凝水回收裝置，包括凝結(jié)水回收泵組2臺和配套的容積為8 m3的凝結(jié)水水箱，回收泵單臺供水量17 m3/h，揚程30 m，電機功率4 kW，一開一備；(7)1臺采暖水除污器，加在采暖水回水總管，以防雜物堵塞管網(wǎng)；(8)2臺采暖水變頻補水定壓泵，單臺供水量12 m3/h，揚程40 m，電機功率4 kW，一開一備；(9)1套帶全自動鈉離子交換裝置的軟水器和1個8 m3水箱。

經(jīng)過前期土建工作，現(xiàn)場安裝圖見圖12。

圖12 部分設(shè)備現(xiàn)場安裝圖

商業(yè)運行期間，數(shù)據(jù)監(jiān)測和采集系統(tǒng)采集的數(shù)據(jù)主要有：沖渣水進(jìn)出換熱器的溫度和壓力；采暖水進(jìn)出換熱器的溫度和壓力；采暖水供水及回水的溫度和壓力；采暖水補水點的壓力。

從商業(yè)運行初期監(jiān)測到的溫度和壓力數(shù)據(jù)來看，各監(jiān)測點采暖水的溫度和壓力值都已經(jīng)趨于穩(wěn)定，雖然受沖渣工藝的影響會產(chǎn)生間歇性的波動，但波動時間短、波動值也不大。 采暖水回水溫度基本穩(wěn)定在55 ℃，而設(shè)計回水溫度為50 ℃，這是由于監(jiān)測數(shù)據(jù)來源于項目運行初期，當(dāng)時實際供暖用戶數(shù)比設(shè)計的要少，因此實際取熱量較少，從而造成回水溫度略高于預(yù)期。采暖水的供水溫度則基本穩(wěn)定在 60 ℃，滿足甲方公司在技術(shù)協(xié)議中設(shè)計的供暖溫度要求，迄今該項目已運行多個采暖季，運行狀況良好，未發(fā)生設(shè)備堵塞結(jié)垢或采暖效果明顯降低的情況。

該項目帶來的經(jīng)濟收益是相當(dāng)可觀的，綜合考慮該項目的采暖收益與用電成本，企業(yè)只需約3個采暖季即可收回全部的初始項目投資，此后每個采暖季均可實現(xiàn)近百萬元的盈利。此外，該項目也能帶來良好的社會效益。利用從沖渣水中回收的熱量來代替燃煤供暖，不僅可以減輕燃煤帶來的溫室效應(yīng)、霧霾等環(huán)境污染問題，還可以降低面臨著的化石燃料緊缺的壓力。

3 結(jié)語

針對沖渣水余熱采暖技術(shù)中的換熱設(shè)備的一系列問題，本文在對凹坑結(jié)構(gòu)流道傳熱和流動特性的深入研究基礎(chǔ)上優(yōu)化了凹坑結(jié)構(gòu)尺寸，并對板式換熱器流道結(jié)構(gòu)進(jìn)行了改進(jìn)，成功開發(fā)出一種新型凹坑結(jié)構(gòu)板式換熱器。經(jīng)過多個采暖季的運行，證實了該換熱器可以實現(xiàn)沖渣水免過濾處理直接取熱，并且在運行期間未發(fā)生因堵塞、結(jié)垢、磨損而造成停運等情況，設(shè)備清洗維護簡單，運營成本低，而且取熱量大、對外加熱源補熱的依賴較小。該設(shè)備的成功運行以及帶來的經(jīng)濟收益和社會效益表明，該沖渣水余熱采暖用換熱器是凹坑結(jié)構(gòu)板型在工程上的又一次成功應(yīng)用，產(chǎn)品設(shè)計符合預(yù)期，值得推廣應(yīng)用。