武德剛

（山西煤炭運(yùn)銷集團(tuán) 小窯頭煤業(yè)有限公司，山西 大同037007）

0 引 言

滾筒式采煤機(jī)是煤礦開采的主要設(shè)備之一，是一個(gè)機(jī)、電、液為一體的復(fù)雜機(jī)械系統(tǒng)，采煤機(jī)主要由截割部、動(dòng)力部、電氣系統(tǒng)、輔助設(shè)備等主要部件組成，其中滾筒是截割部關(guān)鍵性部件，但在煤礦的開采過程中，因煤層地質(zhì)開采環(huán)境復(fù)雜，滾筒受煤層的沖擊力和反作用力等因素，使?jié)L筒上的截齒容易磨損、齒尖鈍化或折損，引起采煤機(jī)故障停機(jī)，中斷連續(xù)生產(chǎn)，造成重大的停機(jī)經(jīng)濟(jì)損失。因此為了提高采煤機(jī)持續(xù)采煤的效率，提高滾筒式采煤機(jī)的使用壽命，對(duì)煤層的力學(xué)特性、采煤機(jī)滾筒的結(jié)構(gòu)參數(shù)、運(yùn)動(dòng)參數(shù)及動(dòng)力學(xué)的研究分析具有重要意義[1-3]。

1 采煤機(jī)滾筒的建模分析

1.1 采煤機(jī)滾筒的三維建模

虛擬裝配。

1.2 模型的導(dǎo)入和材料選型

將滾筒的SolidWorks三維模型保存成后綴名為.x_t的parasolid格式的文件，然后導(dǎo)入ADAMS軟件中，使用其View功能簡(jiǎn)化滾筒結(jié)構(gòu)。導(dǎo)入后，設(shè)置軟件中坐標(biāo)、工作柵格、重力加速度、材料、單位MKS等。在軟件ADAMS模擬仿真的過程中，為讓截割煤層自由掉落，需定義截齒和煤層的彈性模量、泊松比、密度等參數(shù)，如表1所示。

表1 模擬材料的選型參數(shù)

圖1 卷筒SolidWorks維模型圖

本文以MG250/600-WD型號(hào)的滾筒式采煤機(jī)為研究對(duì)象，其中關(guān)鍵性的部件是滾筒和搖臂。齒座、輪轂、端盤、截齒和螺旋葉片等零件組成了滾筒，如圖1所示。使用SolidWorks軟件將各零部件按圖建模，為簡(jiǎn)化ADAMS的受力分析，建模過中忽略了一些對(duì)分析影響較小的圓角、臺(tái)階等次要因素[4]，按圖在SolidWorks中

1.3 采煤機(jī)滾筒的約束和驅(qū)動(dòng)

為便于ADAMS軟件計(jì)算分析，需優(yōu)化采煤機(jī)滾筒模型，將采煤機(jī)定義為整體，相對(duì)于地面添加直線移動(dòng)副；相對(duì)于采煤機(jī)，截割部搖臂定義為旋轉(zhuǎn)副；相對(duì)于采煤機(jī)，提升裝置的油缸定義為固定副；煤層相對(duì)于地面，添加固定副；滾筒相對(duì)于搖臂，添加旋轉(zhuǎn)副；截齒相對(duì)于滾筒，添加固定副[5]。

采煤機(jī)被牽引向前運(yùn)動(dòng)，截割部的電動(dòng)機(jī)相對(duì)于采煤機(jī)做旋轉(zhuǎn)運(yùn)動(dòng)，提升油缸相對(duì)于搖臂做直線運(yùn)動(dòng)，故其驅(qū)動(dòng)依次分別為移動(dòng)驅(qū)動(dòng)、旋轉(zhuǎn)驅(qū)動(dòng)、移動(dòng)驅(qū)動(dòng)。

1.4 采煤機(jī)滾筒的約束和驅(qū)動(dòng)

滾筒截割煤層的過程中，主要受外部阻力、內(nèi)部應(yīng)力和特殊載荷等，外部阻力是滾筒旋轉(zhuǎn)截割煤層時(shí)煤層的反作用力，內(nèi)部應(yīng)力主要是軸承、齒輪、油缸之間的摩擦力及各零件的內(nèi)部殘余應(yīng)力。在采煤的過程中，截齒不間斷地截割煤層，與煤壁非連續(xù)性接觸且相對(duì)運(yùn)動(dòng)，而滾筒和搖臂是一直接觸的，故滾筒與煤壁是一種非線性彈性形式，因此這種非接觸力常采用ADAMS中沖擊函數(shù)Impact的懲戒系數(shù)和補(bǔ)償系數(shù)來(lái)模擬計(jì)算。

式中：k為兩個(gè)物理接觸時(shí)的剛度系數(shù)，N/m；X為采割機(jī)的截割深度，m；e為截割接觸力指數(shù)；d為阻尼系數(shù)，N·s/m；為煤層被截割時(shí)的變形深度，m/s；

采煤機(jī)滾筒截割煤壁的參數(shù)設(shè)置[10]，本文查閱相關(guān)參考文獻(xiàn)，得到接觸力相關(guān)參數(shù)如表2所示。

表2 接觸力參數(shù)表

2 截齒受力及仿真分析

本文所研究的滾筒式采煤機(jī)滾筒的牽引速度為0.067 m/s，滾筒的轉(zhuǎn)速為0.5 r/s，轉(zhuǎn)臂的轉(zhuǎn)角范圍為-12°～48°，截割煤高2.4 m。采煤機(jī)滾筒上的截齒在截割煤層時(shí)，當(dāng)增大進(jìn)給速度時(shí)，雖采煤效率增高，但截齒所受合力和沖擊就越大，加速了截齒齒尖的磨損、齒尖鈍化和齒座的損壞，降低了截齒的使用壽命。

將簡(jiǎn)化后的模型導(dǎo)入ADAMS中，為得到詳細(xì)的截齒受力數(shù)據(jù)，選用SI2求解器，將以上參數(shù)賦值，定義模擬仿真時(shí)間為10 min，步長(zhǎng)為1000，得到截齒的三向阻力圖如圖2所示。

觀察圖2可知，截割阻力大概呈周期性變化，應(yīng)用軟件將圖2得到的截齒所受的三向煤層阻力進(jìn)行矢量合成，得到如圖3所示截齒合力圖。

圖2 截齒三向阻力圖

圖3 截齒三向合力圖

從截齒合力圖可知，該圖客觀地反饋了截齒所受合力的動(dòng)態(tài)情況，為優(yōu)化截齒受力，可以截齒所受阻力合力、阻力峰值等作為評(píng)價(jià)指標(biāo)。

3 滾筒截齒的有限元分析

3.1 截齒模型的建立和網(wǎng)格劃分

將截齒的SolidWorks模型另存為.IGS格式，導(dǎo)入ANSYS Workbench中，定義截齒的選型參數(shù)，如表3所示。建模后，網(wǎng)格的劃分尤為重要，若網(wǎng)格劃分得太細(xì)，雖計(jì)算精度越高，但需要的計(jì)算資料也越多，計(jì)算時(shí)間就越長(zhǎng)，網(wǎng)格太小有時(shí)甚至?xí)斐捎?jì)算的失敗。在理想化的狀態(tài)下，網(wǎng)格單元的劃分不會(huì)影響計(jì)算的結(jié)果，本文綜合考慮截齒模型形狀、軟件計(jì)算時(shí)間和計(jì)算精度的要求，對(duì)截齒進(jìn)行網(wǎng)格劃分，如圖4所示。

表3 截齒的材料參數(shù)

圖4 截齒的網(wǎng)格劃分

3.2 截齒的ANSYS受力分析

由圖4 可知，滾筒在截割煤層的過程中，截齒主要受X 向煤層阻力，而Y向煤層和Z向煤層所受阻力呈周期波動(dòng)向變化，依據(jù)以上計(jì)算結(jié)果設(shè)置各參數(shù)值，并添加載荷、約束和邊界條件。使用ANSYS求解器，得到截齒的模擬仿真的等效位移云圖，如圖5所示。

由圖5可知，在截齒的頂尖，截齒變形量最大為0.149 mm，因此在截割煤層的過程中，截齒的頂尖受力最大且容易磨損、鈍化和折斷，降低采煤機(jī)連續(xù)作業(yè)的效率。若截齒磨損、鈍化或折斷后，殘余的截齒繼續(xù)截割煤層，會(huì)增大采煤機(jī)滾筒的載荷振動(dòng)，損壞采煤機(jī)或引發(fā)安全事故。

圖5 總位移云圖

3.3 截齒的參數(shù)優(yōu)化

為優(yōu)化截齒的受力，受成本等因素的限制，截齒本身材料、加工工藝、焊接能力等已較難再優(yōu)化。本文以截齒的安裝角度為優(yōu)化參數(shù)，分別選取40°、45°、50°、55°等截齒安裝角，用SolidWorks依次重新建模并模擬裝配，對(duì)截齒截割煤層進(jìn)行仿真，分析比較受力載荷和力矩，從而得到相對(duì)更優(yōu)的安裝角。

將不同截齒安裝角的SolidWorks 滾筒模型導(dǎo)入ADAMS中，定義材料參數(shù)，添加驅(qū)動(dòng)、約束和載荷，依次使用軟件分析滾筒的受力情況，得出當(dāng)安裝角為50°時(shí)，阻力峰值最小，轉(zhuǎn)矩峰值最小，均值都最小，滾筒所受阻力的波動(dòng)性最佳，如圖6所示。將其余不同安裝角角度的數(shù)據(jù)匯總，如表4所示。

圖6 50°安裝角的截齒所受合阻力

表4 不同安裝角角度的截齒所受阻力

4 結(jié) 語(yǔ)

本文通過以不同的截齒安裝角為研究參數(shù)，用ADAMS軟件對(duì)不同安裝角的SolidWorks滾筒模型進(jìn)行受力分析，發(fā)現(xiàn)安裝角為50°時(shí)，截齒所受合力、轉(zhuǎn)矩都相對(duì)最小，很大程度上減小了截齒的磨損，并提高了截齒的使用壽命和采煤機(jī)連續(xù)作業(yè)的效率，具有廣泛的應(yīng)用和推廣前景。