方凱樂,強(qiáng)天偉,宣永梅

(1.西安工程大學(xué) 城市規(guī)劃與市政工程學(xué)院,陜西 西安 710048;2. 浙江大學(xué) 寧波理工學(xué)院 機(jī)電與能源工程學(xué)院,浙江 寧波 315100)

0 引 言

近年來,一次性能源消費(fèi)比例居高不下，能源消費(fèi)者致力于向清潔能源轉(zhuǎn)型。2010—2018年,全球清潔能源在一次性能源總量的占比僅提升約2%[1]。為降低能源消耗過快對(duì)環(huán)境的負(fù)面影響,選擇可再生或低品位能源驅(qū)動(dòng)的制冷空調(diào)系統(tǒng)是暖通空調(diào)領(lǐng)域未來發(fā)展方向之一。

噴射制冷是一種利用余熱、廢熱或者太陽(yáng)能作為驅(qū)動(dòng)的技術(shù),無需直接消耗電能,但存在效率較低、難以制取低溫的問題[2-4]。機(jī)械壓縮制冷雖然可以制取低溫,但高品位電能消耗過多[5]。蒸發(fā)冷卻是一種利用可再生的清潔能源——干空氣能作為驅(qū)動(dòng),結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單、造價(jià)低、節(jié)能環(huán)保的技術(shù),其缺點(diǎn)是降溫效果受氣候條件限制[6-8]。

為彌補(bǔ)單一制冷技術(shù)的不足,復(fù)合式制冷系統(tǒng)應(yīng)運(yùn)而生。噴射/壓縮復(fù)合制冷系統(tǒng)不但可以彌補(bǔ)噴射制冷難以獲得較低溫度的劣勢(shì),還能夠提高系統(tǒng)性能,節(jié)約能耗[9]。噴射/吸收式循環(huán)系統(tǒng)用一個(gè)噴射器取代吸收式循環(huán)中的溶液膨脹閥,以恢復(fù)吸收器的壓力。結(jié)果表明,溫度較低時(shí),組合式循環(huán)系統(tǒng)比單一循環(huán)系統(tǒng)具有更好的性能[10]。太陽(yáng)能噴射與間接蒸發(fā)耦合制冷系統(tǒng)將間接蒸發(fā)冷卻器用作噴射制冷子系統(tǒng)的冷凝器,更適宜在蘭州地區(qū)運(yùn)行,耦合系統(tǒng)綜合性能系數(shù)(COP)最大可達(dá)13.69[11]。

諸多學(xué)者的研究表明,不同技術(shù)結(jié)合的復(fù)合系統(tǒng)可以相互配合改善系統(tǒng)性能[12-13]。因此,本文提出一種低品位能源(太陽(yáng)能)驅(qū)動(dòng)的新型復(fù)合制冷空調(diào)系統(tǒng)——太陽(yáng)能制冷與露點(diǎn)蒸發(fā)冷卻耦合空調(diào)系統(tǒng)。對(duì)該系統(tǒng)進(jìn)行設(shè)計(jì)計(jì)算,并與其他空調(diào)系統(tǒng)相比較,評(píng)價(jià)其節(jié)能性及經(jīng)濟(jì)性。

1 系統(tǒng)工作原理與空氣處理方案

復(fù)合制冷空調(diào)系統(tǒng)由2部分組成:露點(diǎn)蒸發(fā)冷卻子系統(tǒng)和太陽(yáng)能噴射制冷子系統(tǒng)。露點(diǎn)蒸發(fā)冷卻子系統(tǒng)中的設(shè)備包括露點(diǎn)蒸發(fā)冷卻器和風(fēng)機(jī),以水泵提供噴淋水作為動(dòng)力來源。太陽(yáng)能噴射制冷子系統(tǒng)中設(shè)備有噴射器、冷凝器、儲(chǔ)液罐、循環(huán)泵和發(fā)生器等。

1.1 系統(tǒng)工作原理

新型太陽(yáng)能制冷與露點(diǎn)蒸發(fā)冷卻耦合空調(diào)系統(tǒng)工作原理圖如圖1所示。

圖 1 耦合空調(diào)系統(tǒng)工作原理

露點(diǎn)蒸發(fā)冷卻子系統(tǒng)中最重要的設(shè)備是露點(diǎn)蒸發(fā)冷卻器,其結(jié)構(gòu)形式選擇叉流式。室外待處理空氣進(jìn)入露點(diǎn)蒸發(fā)冷卻器中的干通道內(nèi),經(jīng)濕通道內(nèi)原有的二次空氣冷卻等濕降溫后,一部分空氣從干通道下側(cè)的小孔排出,進(jìn)入濕通道內(nèi),與原有的二次空氣混合,降低了二次空氣溫度,進(jìn)一步增大干濕通道間的換熱溫差,繼續(xù)冷卻干通道的一次空氣,持續(xù)降溫,直到低于濕球溫度以下且接近露點(diǎn)溫度。二次空氣與濕通道內(nèi)的噴淋水進(jìn)行熱濕交換,使干濕通道間壁面上的水膜溫度降低,冷卻干通道內(nèi)的空氣[14-15]。將被冷卻后的一次空氣送入噴射制冷子系統(tǒng)中的蒸發(fā)器內(nèi),與低溫低壓的制冷劑進(jìn)行對(duì)流換熱,再次降溫,處理到送風(fēng)狀態(tài)點(diǎn)O時(shí),送入空調(diào)區(qū)域。二次空氣排風(fēng)與室內(nèi)回風(fēng)混合,通向風(fēng)冷冷凝器,帶走部分冷凝熱。

依據(jù)對(duì)環(huán)境的友好程度(消耗臭氧潛能值(ODP)、全球變暖潛能值(GWP))、制冷劑本身的熱物理性質(zhì)(沸點(diǎn)、汽化潛熱、黏度等),選取R245fa為新復(fù)合系統(tǒng)中噴射制冷子系統(tǒng)的循環(huán)工質(zhì)[16]。

發(fā)生器的驅(qū)動(dòng)熱源為太陽(yáng)能,太陽(yáng)輻射照度強(qiáng)時(shí),太陽(yáng)能集熱器中的水或油吸熱升溫進(jìn)入蓄熱水箱中,蓄熱水箱中的水或油溫度達(dá)到一定程度后,進(jìn)入發(fā)生器中加熱制冷劑以產(chǎn)生高溫高壓的工作流體,這部分流體進(jìn)入噴射器的噴嘴部分,引射來自蒸發(fā)器的低溫低壓流體。2股流體在噴射器內(nèi)混合室部分充分混合后,形成中壓中溫的流體,再由噴射器出口進(jìn)入冷凝器中進(jìn)行冷凝。冷凝器分為2級(jí)冷凝,先經(jīng)過風(fēng)冷冷凝器,由露點(diǎn)蒸發(fā)冷卻器的二次側(cè)排風(fēng)和室內(nèi)回風(fēng)帶走噴射制冷循環(huán)的部分冷凝熱,再配以水冷冷凝器進(jìn)一步冷凝。被冷凝的制冷劑儲(chǔ)存在儲(chǔ)液罐中,從儲(chǔ)液罐中出來后制冷劑分成2路:一路經(jīng)過節(jié)流閥節(jié)流降壓進(jìn)入蒸發(fā)器中;另一路制冷劑由制冷劑循環(huán)泵送回到發(fā)生器中,實(shí)現(xiàn)再次循環(huán)。制冷劑在系統(tǒng)內(nèi)各個(gè)部件的狀態(tài)變化壓焓圖如圖2所示。

圖 2 噴射制冷子系統(tǒng)制冷劑循環(huán)圖

1.2 空氣處理方案

該復(fù)合系統(tǒng)將露點(diǎn)蒸發(fā)冷卻作為第1級(jí)冷卻,待處理空氣W先送入露點(diǎn)蒸發(fā)冷卻子系統(tǒng)內(nèi)被冷卻到W1,此過程溫度降低,濕度不變,是等濕冷卻過程。然后送入噴射制冷子系統(tǒng)中的蒸發(fā)器內(nèi),進(jìn)行第2級(jí)冷卻,冷卻至送風(fēng)狀態(tài)點(diǎn)O,再送至空調(diào)區(qū)域,帶走房間熱負(fù)荷,將室內(nèi)空氣降溫減濕至N點(diǎn)。室內(nèi)回風(fēng)N和露點(diǎn)蒸發(fā)冷卻二次側(cè)排風(fēng)W2混合到狀態(tài)點(diǎn)M,送入風(fēng)冷冷凝器內(nèi),風(fēng)冷冷凝器出口空氣狀態(tài)點(diǎn)為M1。該新型復(fù)合系統(tǒng)空氣處理過程焓濕圖如圖3所示。

圖 3 空氣處理過程焓濕圖

2 系統(tǒng)設(shè)計(jì)計(jì)算

以全熱負(fù)荷為4 kW的南京某實(shí)驗(yàn)室為例,進(jìn)行該新型復(fù)合空調(diào)系統(tǒng)的詳細(xì)設(shè)計(jì)計(jì)算。根據(jù)GB 50736—2012《民用建筑供暖通風(fēng)與空氣調(diào)節(jié)設(shè)計(jì)規(guī)范》,得到南京市夏季空調(diào)設(shè)計(jì)參數(shù)，如表1所示。

表 1 南京市室外設(shè)計(jì)氣象參數(shù)

2.1 露點(diǎn)蒸發(fā)冷卻子系統(tǒng)

該系統(tǒng)為全新風(fēng)空調(diào)系統(tǒng),室內(nèi)熱負(fù)荷由新風(fēng)全部承擔(dān),通過能量守恒可得以下基本方程:

室內(nèi)全熱負(fù)荷Q0:

Q0=Ms(hN-hO)

(1)

式中：hN,hO分別為夏季室內(nèi)設(shè)計(jì)狀態(tài)點(diǎn)N、送風(fēng)狀態(tài)點(diǎn)O的焓值,kJ/kg;Ms為送風(fēng)風(fēng)量,kg/s。

露點(diǎn)蒸發(fā)冷卻器的濕球效率E=1.1[12]，根據(jù)式(2)可得一次空氣出口溫度tdb2:

(2)

式中:tdb1,tdb2分別為一次空氣入口、出口的干球溫度,℃;twb1為一次空氣入口的濕球溫度,℃。

取一、二次風(fēng)量比為1∶1,則有

M1=M2=M3

(3)

式中:M1,M2分別為一次、 二次空氣流量,kg/s。

設(shè)定夏季室內(nèi)溫度為 26 ℃, 相對(duì)濕度 60%, 送風(fēng)溫差取 Δt=8 ℃, 送風(fēng)狀態(tài)點(diǎn)O溫度為 18 ℃, 相對(duì)濕度90%, 露點(diǎn)蒸發(fā)冷卻器的濕球效率E=1.1, 計(jì)算得到整個(gè)處理過程的各狀態(tài)點(diǎn)參數(shù), 如表2所示。

表 2 蒸發(fā)冷卻各點(diǎn)狀態(tài)參數(shù)

假設(shè)風(fēng)冷冷凝器絕熱良好,全部的熱量均用來冷卻制冷劑，則風(fēng)冷冷凝熱Qcon1為

Qcon1=(M1+M2)(hM1-hM)

(4)

式中:hM1為風(fēng)冷冷凝器出口空氣的焓值,kJ/kg;hM為室內(nèi)回風(fēng)和二次側(cè)排風(fēng)混合后空氣的焓值,kJ/kg。

2.2 太陽(yáng)能噴射制冷子系統(tǒng)

待處理空氣先被露點(diǎn)間接蒸發(fā)冷卻器預(yù)冷,則太陽(yáng)能噴射制冷子系統(tǒng)中蒸發(fā)器制冷量Qeva為

Qeva=M1(hW1-hO)

(5)

式中:hO為南京市夏季空調(diào)室內(nèi)送風(fēng)狀態(tài)點(diǎn)的焓值,kJ/kg;hW1為一次空氣出口的焓值,kJ/kg。

假設(shè):①系統(tǒng)運(yùn)行穩(wěn)定;②運(yùn)行工質(zhì)在管道內(nèi)流動(dòng)時(shí)忽略壓降、熱損;③蒸發(fā)器、發(fā)生器等換熱器絕熱良好;④工質(zhì)經(jīng)節(jié)流閥前后焓值不變,壓力降低。

根據(jù)蒸發(fā)器制冷量Qeva求得引射流體質(zhì)量流量msf：

Qeva=msf(h6-h7)

(6)

式中:msf為引射流體質(zhì)量流量,kg/s;h6、h7分別為蒸發(fā)器出口、入口制冷劑的焓值,kJ/kg。

制冷劑流動(dòng)過程中遵循的相關(guān)質(zhì)量、能量守恒方程:

mmf=mpf+msf

(7)

式中:mmf、mpf分別為混合流體、工作流體質(zhì)量流量,kg/s。

mmfh2=msfh6+mpfh1

(8)

式中:h1、h2分別為發(fā)生器出口、噴射器出口制冷劑的焓值,kJ/kg。

發(fā)生器熱負(fù)荷Qgen:

Qgen=mpf(h1-h5)

(9)

式中:h5為工質(zhì)泵出口(發(fā)生器入口)制冷劑的焓值,kJ/kg。

冷凝熱Qcon:

Qcon=mmf(h2-h3)

(10)

式中:h3為水冷冷凝器出口制冷劑的焓值,kJ/kg。

水冷冷凝熱Qcon2:

Qcon2=Qcon-Qcon1

(11)

循環(huán)泵耗功量Wpump:

(12)

式中:ηpump為循環(huán)泵效率,ηpump=0.9;h4為循環(huán)泵入口(儲(chǔ)液罐出口)制冷劑的焓值,kJ/kg。

噴射器是太陽(yáng)能噴射制冷子系統(tǒng)中重要的設(shè)備,其噴嘴喉部、噴嘴出口、混合室和擴(kuò)壓室出口等處的尺寸以及工作流體、引射流體狀態(tài)參數(shù)決定噴射器的引射系數(shù)和工作性能。建立噴射器的數(shù)學(xué)模型時(shí),采用一維等壓混合理論分析噴射器性能[17-19]。分析時(shí)做如下假定:①噴射器內(nèi)流動(dòng)是一維流動(dòng)過程;②噴射器內(nèi)流體變化過程為準(zhǔn)靜態(tài)過程;③噴射器內(nèi)的混合過程為等壓過程;④噴射器進(jìn)出口的動(dòng)能可以忽略不計(jì)。根據(jù)以上假設(shè)以及相關(guān)質(zhì)量、能量和動(dòng)量守恒方程,可得理論引射系數(shù)μ[19]:

μ=[ηnηmηd(hpf,n1-hpf,n2,s)/

(hmf,d,s-hmf,m)]1/2-1

(13)

式中:ηn為噴嘴效率,ηn=0.85;ηm為混合效率,ηm=0.95;ηd擴(kuò)壓效率,ηd=0.85；hpf,n1為噴嘴入口處工作流體的焓值,kJ/kg;hpf,n2,s為工作流體經(jīng)等熵過程在噴嘴出口處的焓值,kJ/kg;hmf，d,s為混合流體經(jīng)等熵過程在擴(kuò)壓段出口處的焓值,kJ/kg;hmf,m為混合流體在混合段出口處的焓值,kJ/kg。

引射流體質(zhì)量流量msf:

msf=μmpf

(14)

假定蒸發(fā)溫度15 ℃,冷凝溫度35 ℃,發(fā)生溫度110 ℃,根據(jù)式(5)～(14)以及噴射制冷循環(huán)中制冷劑的變化過程,計(jì)算得到系統(tǒng)各處運(yùn)行參數(shù)，如表3所示。

表 3 系統(tǒng)運(yùn)行參數(shù)表

3 系統(tǒng)性能及適用性

3.1 太陽(yáng)能噴射制冷子系統(tǒng)性能

太陽(yáng)能噴射制冷子系統(tǒng)的發(fā)生溫度為 100 、110 ℃和120 ℃冷凝溫度35 ℃時(shí)，分析蒸發(fā)溫度(0～20 ℃)對(duì)噴射制冷子系統(tǒng)的引射系數(shù)μ及系統(tǒng)性能參數(shù)Pcop的影響， 如圖4所示。圖4中，黑色曲線和藍(lán)色曲線分別為噴射制冷子系統(tǒng)的引射系數(shù)μ及系統(tǒng)性能參數(shù)Pcop隨蒸發(fā)溫度的變化規(guī)律。

圖 4 引射系數(shù)和系統(tǒng)性能參數(shù)隨蒸發(fā)溫度的變化

從圖4可以看出,隨著蒸發(fā)溫度的增加,太陽(yáng)能噴射制冷子系統(tǒng)的引射系數(shù)μ及系統(tǒng)性能參數(shù)Pcop隨之增加。這是因?yàn)閲娚淦髟诠ぷ鳡顟B(tài)下,蒸發(fā)溫度升高時(shí),蒸發(fā)壓力升高,使得噴射器的膨脹比和壓縮比均減小,因此噴射器的效率和性能系數(shù)隨之增大。但蒸發(fā)溫度也受實(shí)際情況的限制,不能無限制的增大。該系統(tǒng)中,選用的R245fa制冷劑沸點(diǎn)為14.9 ℃,因此設(shè)定蒸發(fā)溫度為15 ℃。

當(dāng)太陽(yáng)能噴射制冷子系統(tǒng)的發(fā)生溫度為100 ℃、110 ℃和120 ℃，蒸發(fā)溫度15 ℃，分析冷凝溫度(30～55 ℃)對(duì)噴射制冷子系統(tǒng)的引射系數(shù)μ及系統(tǒng)性能參數(shù)Pcop的影響，如圖5所示。圖5中，黑色曲線和藍(lán)色曲線分別為噴射制冷子系統(tǒng)的引射系數(shù)μ及系統(tǒng)性能參數(shù)Pcop隨冷凝溫度的變化規(guī)律。

圖 5 引射系數(shù)和系統(tǒng)性能參數(shù)隨冷凝溫度的變化

從圖5可以看出,隨著冷凝溫度的增加,太陽(yáng)能噴射制冷子系統(tǒng)的引射系數(shù)μ及系統(tǒng)性能參數(shù)Pcop均逐漸減小。這是因?yàn)槔淠郎囟仍龃髸r(shí),冷凝壓力和噴射器出口壓力均增加,壓縮比增大,引射系數(shù)和系統(tǒng)性能降低。該系統(tǒng)的冷凝器分為風(fēng)冷和水冷2級(jí)冷凝，冷凝溫度的選擇需考慮風(fēng)冷冷凝器處二次側(cè)排風(fēng)溫度,以及保證一定的換熱溫差。系統(tǒng)設(shè)定冷凝溫度為35 ℃。

當(dāng)太陽(yáng)能噴射制冷子系統(tǒng)的蒸發(fā)溫度為15 ℃,冷凝溫度35 ℃的情況下,分析噴射制冷子系統(tǒng)的引射系數(shù)μ及系統(tǒng)性能參數(shù)Pcop隨發(fā)生溫度的變化規(guī)律,結(jié)果如圖6所示。

圖 6 引射系數(shù)及系統(tǒng)性能參數(shù)隨發(fā)生溫度的變化

從圖6可以看出,隨著發(fā)生溫度的增加,太陽(yáng)能噴射制冷子系統(tǒng)的引射系數(shù)μ及系統(tǒng)性能參數(shù)Pcop均逐漸增大。這是因?yàn)榘l(fā)生溫度增加,工作流體的能量增加,噴射器的引射能力提高,即引射系數(shù)增大,系統(tǒng)性能系數(shù)亦增加,但并不能無限制增大。隨著發(fā)生溫度的升高使得噴射器達(dá)到極限狀態(tài)時(shí),噴射器會(huì)出現(xiàn)阻塞現(xiàn)象,此時(shí)引射系數(shù)減小,系統(tǒng)性能也不再增加。由此可知,對(duì)該系統(tǒng)而言,適當(dāng)提高發(fā)生溫度對(duì)系統(tǒng)是有利的,但對(duì)于太陽(yáng)能噴射而言,太陽(yáng)能強(qiáng)度有一定的上限。增加發(fā)生溫度需要不斷增大太陽(yáng)能集熱器面積,對(duì)初投資不利。綜合考慮來看,該系統(tǒng)設(shè)定發(fā)生溫度為110 ℃。

3.2 復(fù)合系統(tǒng)性能

復(fù)合系統(tǒng)的性能系數(shù)ηcop為制冷量與耗電量的比值。該復(fù)合系統(tǒng)中,發(fā)生器的換熱量是由余熱、廢熱驅(qū)動(dòng)的,視為無償所得,不作為耗電量，所以,復(fù)合系統(tǒng)的ηcop為

(15)

式中:QM-cyc為露點(diǎn)間接蒸發(fā)冷卻器制冷量,kW;Ns，Np分別為送風(fēng)、排風(fēng)風(fēng)機(jī)耗電量,kW·h;NM-cyc，Ncon分別為噴淋、冷卻水泵耗電量,kW·h。

復(fù)合系統(tǒng)與其他系統(tǒng)的性能對(duì)比如表4所示。

表 4 系統(tǒng)性能對(duì)比

3.3 復(fù)合系統(tǒng)適用性及經(jīng)濟(jì)性

該系統(tǒng)中發(fā)生器的驅(qū)動(dòng)熱源為太陽(yáng)能,即太陽(yáng)能輻射量的多少會(huì)影響噴射制冷子系統(tǒng)的性能。我國(guó)是太陽(yáng)能總輻射資源豐富的國(guó)家之一。即使在太陽(yáng)能資源一般豐富的江浙地區(qū),也已有實(shí)驗(yàn)表明，當(dāng)夏季太陽(yáng)輻射照度強(qiáng)時(shí),集熱器水溫升高至80 ℃起,噴射器開始工作,并隨著系統(tǒng)運(yùn)行,噴射器進(jìn)入最佳工況。同時(shí),該系統(tǒng)為太陽(yáng)能噴射與露點(diǎn)蒸發(fā)冷卻耦合的空調(diào)系統(tǒng),蒸發(fā)冷卻與太陽(yáng)能噴射共同承擔(dān)室內(nèi)冷負(fù)荷。

系統(tǒng)的初投資主要由設(shè)備費(fèi)、材料費(fèi)、安裝費(fèi)等組成，系統(tǒng)的運(yùn)行費(fèi)用與耗電量有關(guān)。由表4可知,相同制冷量下,3種系統(tǒng)的耗電量分別為1.67、1、0.94 kW·h。假設(shè)供冷季運(yùn)行3個(gè)月,每天運(yùn)行12 h,根據(jù)南京市電費(fèi)收取標(biāo)準(zhǔn)0.53元/(kW·h),計(jì)算得到運(yùn)行費(fèi)用，見表5。太陽(yáng)能制冷與露點(diǎn)間接蒸發(fā)冷卻空調(diào)系統(tǒng)和傳統(tǒng)機(jī)械壓縮空調(diào)系統(tǒng)壽命分別以15、10 a計(jì)算,經(jīng)計(jì)算得到年費(fèi)用，見表5。

表 5 系統(tǒng)經(jīng)濟(jì)性對(duì)比

由表5可得,新型復(fù)合系統(tǒng)的初投資較大,但年費(fèi)用比傳統(tǒng)空調(diào)形式節(jié)省476.5元。同時(shí)，新型復(fù)合系統(tǒng)適應(yīng)節(jié)能減排的發(fā)展理念,是值得大力推廣的空調(diào)系統(tǒng)。

投資回收期是在不考慮能源費(fèi)用增長(zhǎng)和銀行貸款利率浮動(dòng)的情況下,系統(tǒng)初投資增加值與年費(fèi)用節(jié)約值之比。計(jì)算可得,該復(fù)合系統(tǒng)投資回收期約為6 a。

4 結(jié) 論

1) 新型復(fù)合系統(tǒng)采用2級(jí)冷卻達(dá)到空調(diào)送風(fēng)溫度。先將空氣通過露點(diǎn)蒸發(fā)冷卻器預(yù)冷,再送入蒸發(fā)器內(nèi)進(jìn)一步冷卻,提升了單一噴射制冷的系統(tǒng)性能,擴(kuò)寬了單一蒸發(fā)冷卻的降溫范圍。與其他的蒸發(fā)冷卻器相比,露點(diǎn)蒸發(fā)冷卻器降溫效果更佳。

2) 噴射制冷的驅(qū)動(dòng)熱源為太陽(yáng)能低品位能源,露點(diǎn)蒸發(fā)冷卻利用干空氣能。與傳統(tǒng)的機(jī)械式壓縮制冷空調(diào)系統(tǒng)相比,系統(tǒng)性能提升超過70%,節(jié)約電能約44%;與間接蒸發(fā)冷卻和噴射制冷空調(diào)系統(tǒng)相比,Pcop提升6.38%,節(jié)約電能約6%。

3) 充分利用露點(diǎn)蒸發(fā)冷卻器二次排風(fēng)的冷量,實(shí)現(xiàn)能量梯級(jí)利用。該新型系統(tǒng)將較低溫度的二次排風(fēng)和室內(nèi)回風(fēng)混合,一起通向風(fēng)冷冷凝器,可承擔(dān)16.27%的冷凝熱。若采用間接蒸發(fā)冷卻和噴射制冷空調(diào)系統(tǒng),二次排風(fēng)僅能承擔(dān)小于5%的冷凝熱。

4) 該復(fù)合系統(tǒng)送風(fēng)為全新風(fēng),不與回風(fēng)混合,避免回風(fēng)污染,送風(fēng)品質(zhì)高,室內(nèi)空氣品質(zhì)也隨之提高。對(duì)復(fù)合系統(tǒng)進(jìn)行經(jīng)濟(jì)效益分析,可知該系統(tǒng)每年可節(jié)約476.5元,投資回收期約為6 a。