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        小跨徑實腹式石拱橋加固有限元分析研究

        2020-06-02 07:38:16
        四川建材 2020年5期
        關(guān)鍵詞:橋梁結(jié)構(gòu)分析

        賈 穎

        (貴州省交通規(guī)劃勘察設(shè)計研究院股份有限公司,貴州 貴陽 550001)

        1 項目概述

        海星橋位于貴州省黔東南州凱里市海星橋村省道S306公路上。橋型為單跨的板拱橋,材料為條石,跨徑5.3 m,橋面全寬7 m,凈寬6.4 m。橋梁設(shè)計荷載等級汽車-15級,抗震等級為6度。橋梁建成于1968年,于2015年被評定為技術(shù)狀況等級為Ⅲ類。

        現(xiàn)場調(diào)查發(fā)現(xiàn),該橋主拱圈出現(xiàn)橫向裂縫和縱向裂縫,且裂縫的寬度和形狀不一致。分析產(chǎn)生裂縫的原因主要是村省發(fā)展較快,當年的設(shè)計荷載等級不夠,外部荷載過大,超出了主拱圈所能承受的極限范圍,主拱圈產(chǎn)生裂縫以釋放自身約束抵消超出的荷載。同時砌體石塊及砂漿本身強度不足,導(dǎo)致主拱圈整體強度不足。并且主拱圈的裂縫附近出現(xiàn)泛堿和結(jié)晶,分析原因為排水不暢,導(dǎo)致水從橋面縫隙滲入從裂縫和砌體砂漿脫落的地方滲出,侵蝕主拱圈。主拱圈長期受水的滲透、侵蝕作用會析出白色晶體。主拱圈的裂縫、砌塊剝落等都會導(dǎo)致大面積的泛堿,影響主拱圈結(jié)構(gòu)安全性。通過對海星橋的調(diào)研,判斷此橋應(yīng)為待加固橋梁。即使之前外觀檢測技術(shù)狀況為Ⅲ類,且小跨徑拱橋承載能力較好。但由于長時間的超負荷運行,拱上側(cè)墻已大面積開裂,極有可能在短時間內(nèi)變?yōu)槲颉?/p>

        2 有限元分析

        本文選擇增大截面加固法對該橋進行加固處理分析,通過增加主拱圈截面面積和主拱圈的抗彎剛度,來降低主拱圈截面應(yīng)力,從而提高結(jié)構(gòu)承載力。將新澆的混凝土拱圈作為恒載作用于原結(jié)構(gòu)上,只考慮其承受后期活載和溫度荷載。承載能力計算時考慮了由于新增截面強度變化而導(dǎo)致的偏心受壓構(gòu)件承載力影響系數(shù)φ的改變、截面幾何特性的改變、承載面積的改變等因素[1]。

        采用MIDAS/Civil v8.0.5版本,建立10 m跨徑的實腹式板拱橋為基礎(chǔ)模型,將結(jié)構(gòu)離散為空間梁單元進行計算。并根據(jù)拱橋的實際加固過程和施工方案劃分施工階段,進行荷載組合,求得結(jié)構(gòu)在施工階段和運營階段時的應(yīng)力、內(nèi)力和位移,按規(guī)范中規(guī)定的各項容許指標,驗算主拱圈是否滿足要求,然后對其進行不同的加固厚度的模擬,分析不同加固厚度的效果,從而篩選出經(jīng)濟合理的加固方式。

        在基礎(chǔ)模型上分別設(shè)置15~40 cm的加固層厚度共6個有限元模型。模型只是改變加固層厚度參數(shù),不改變模型其余參數(shù)及邊界條件。根據(jù)橋梁的受力特點,計算截面選拱腳、L/8截面、L/4截面、3L/8截面及拱頂截面共 5 個位置。采用有限元軟件進行恒載及活載計算分析。

        2.1 基于主拱圈截面應(yīng)力的靜力分析

        靜力分析是為了獲得結(jié)構(gòu)在設(shè)計荷載作用下的內(nèi)力、應(yīng)力,以便了解橋梁加固前后的應(yīng)力變化。

        根據(jù)橋梁加固前、后主拱圈在承載能力極限狀態(tài)組合下應(yīng)力的變化情況,得到模型關(guān)鍵截面數(shù)據(jù)主拱圈應(yīng)力分布,統(tǒng)計出不同新建拱圈厚度下橋梁加固前后主拱圈的應(yīng)力分布如圖1所示。

        圖1 極限荷載下加固前后主拱圈的應(yīng)力變化

        綜上可以得知:①10 m跨徑石拱橋加固后最大壓應(yīng)力為-1.46 MPa,最大拉應(yīng)力為0.8 MPa,均滿足《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》(GB50010—2010)中的極限壓應(yīng)力13.4 MPa和極限拉應(yīng)力1.54 MPa的規(guī)定;②針對10 m跨徑石拱橋,加固后與加固前主拱圈關(guān)鍵截面應(yīng)力相比均有不同程度的降低,這是因為主拱圈為主要受力層,加固層與其一同受力,為其分擔了部分活載重,使得主拱圈的活載應(yīng)力水平下降,加固后的主拱圈應(yīng)力較為均勻,說明增大截面法加固技術(shù)確實改善了舊橋的服役狀況,加固效果真實存在;③根據(jù)圖1的圖形走勢發(fā)現(xiàn),加固層厚度不同,主拱圈出現(xiàn)拉應(yīng)力的范圍不同,加固層厚度在15~25 cm時,主拱圈出現(xiàn)拉應(yīng)力的范圍較?。虎芗庸虒雍穸葹?0 cm時,關(guān)鍵截面應(yīng)力在拱頂發(fā)生突變,應(yīng)力變化不均勻;⑤主拱圈加固層厚度在20~40 cm范圍內(nèi)應(yīng)力減小差距較小,加固效果接近。

        2.2 基于加固層利用率的靜力分析

        提取10 m拱橋不同加固厚度的模型中5個控制截面的內(nèi)力數(shù)據(jù),利用下列公式計算得出控制截面加固層的荷載效應(yīng)最大值Rm及加固層極限承載力[Rm]。

        Dr

        部分模型內(nèi)力數(shù)據(jù),根據(jù)模型彎矩圖和軸力圖,內(nèi)力分析結(jié)果如下,15~40 cm加固厚度下結(jié)構(gòu)的加固層平均利用率分別為8.2%、8.22%、7.83%、7.72%、7.71%、7.67%。

        綜上可知:①從各個關(guān)鍵截面的加固層利用率可以看出,拱腳和L/8截面處的加固層利用率相對較大,而L/4截面處的加固層利用率幾乎沒有;②結(jié)構(gòu)的加固層平均利用率整體偏低,利用率處于7.65%~8.30%范圍,證明此加固法可以起到很好的加固效果,在保證截面承載力足夠的情況下還有部分富余;③隨著加固層厚度的增加,結(jié)構(gòu)的加固層平均利用率先增大后減小,當加固層厚度為20 cm時,加固層平均利用率最大;④加固層厚度在15~20 cm時,結(jié)構(gòu)的加固層平均利用率較高且接近。

        基于頻率的動力特性分析式為:

        γ0S≤R

        拱橋頻率是結(jié)構(gòu)整體剛度和整體質(zhì)量的函數(shù),是一個整體量。經(jīng)加固處治后引起拱橋某些結(jié)構(gòu)剛度和質(zhì)量的變化,會導(dǎo)致結(jié)構(gòu)整體固有頻率的改變,在進行效果評價時不需要大量的測點信息。同時,考慮到動力特性頻率擁有眾多的優(yōu)點,再結(jié)合頻率評價方法比剛度評價方法更全面反應(yīng)加固效果信息,且計算工作量少的特點,容易得出基于動力特性頻率能更好地對拱橋加固效果進行評價的結(jié)論[2]。由模型得出10 m拱橋加固前后結(jié)構(gòu)前三階振型和頻率,見表1~2。

        表1 加固前后頻率對比

        表2 加固前后計算頻率提高量 %

        綜上所述,針對10 m跨徑石拱橋,根據(jù)靜力分析的主拱圈關(guān)鍵截面應(yīng)力變化情況、加固層利用率及基于動力特性分析的頻率指標綜合分析可得:①對于主拱圈關(guān)鍵截面應(yīng)力變化情況而言,主拱圈加固層厚度在20~40 cm范圍內(nèi)加固效果接近,且加固層厚度在15~25 cm范圍內(nèi)時主拱圈出現(xiàn)拉應(yīng)力的范圍較小,加固層平均利用率較高且接近,此外,加固層厚度為30 cm時,關(guān)鍵截面應(yīng)力在拱頂發(fā)生突變,應(yīng)力變化不均勻;②對頻率指標而言,主拱圈加固厚度越大,拱橋剛度越大,加固效果越好。

        3 結(jié) 論

        1)增大截面法可以有效改善中、小跨徑實腹式拱橋的受力狀況。這主要是加固層與原結(jié)構(gòu)層共同受力,分擔了較多的活載,使原結(jié)構(gòu)層的活載應(yīng)力水平降低,且加固后的主拱圈應(yīng)力較為均勻。說明增大截面法加固技術(shù)確實改善了舊橋的服役狀況,具有良好的加固效果。針對傳統(tǒng)評估方法評級為Ⅲ類的10 m跨徑左右的小型實腹式拱橋,基于增大截面法加固的最優(yōu)厚度為15~20 cm。在此加固厚度范圍內(nèi),主拱圈應(yīng)力改善效果良好,且加固層利用率較高,剛度較加固前有所增加,且能夠避免造成資源浪費。

        2)相比較于其他關(guān)鍵截面,L/4截面的加固層利用率偏低,但是主拱圈應(yīng)力與加固前相比明顯減小,說明拱橋的L/4截面對增大截面法加固橋梁比較敏感,是非常重要的控制截面之一。橋梁加固時應(yīng)更加關(guān)注L/4截面的受力及變形情況。

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