劉宏波

高生水電站建管部工程部，中國(guó)·貴州 遵義 563000

高生水電站；大壩抗滑穩(wěn)定和應(yīng)力分析；有限元法應(yīng)力復(fù)核；壩基深層抗滑穩(wěn)定復(fù)核

1 工程概況

高生水電站位于貴州省務(wù)川縣洪渡河干流上，是洪渡河規(guī)劃的第7 級(jí)梯級(jí)電站，壩址位于紅絲鄉(xiāng)紅絲沖溝匯口下游1.6km 河段內(nèi)，上游為石埡子電站，間距32.4km。電站距貴陽(yáng)市公路里程402km，電站左岸有務(wù)川至蕉壩鄉(xiāng)公路，右岸有務(wù)川至紅絲鄉(xiāng)公路，對(duì)外交通較方便。

電站的開(kāi)發(fā)任務(wù)是發(fā)電。壩址控制流域面積3126km2，多年平均流量69.8m3/s。水庫(kù)正常蓄水位420m，相應(yīng)庫(kù)容1.003 億m3，死水位416m，調(diào)節(jié)庫(kù)容0.158 億m3，水庫(kù)具有日調(diào)節(jié)性能。電站裝機(jī)容量106MW，安裝二臺(tái)單機(jī)容量為53MW 的水輪發(fā)電機(jī)組；電站保證出力18.9MW，年利用小時(shí)3583h，多年平均發(fā)電量3.798 億kW·h。

高生水電站屬二等大（2）型工程，樞紐方案為碾壓混凝土重力壩、壩身開(kāi)敞式溢流表孔、右岸引水發(fā)電系統(tǒng)地下廠房等主要建筑物組成。

碾壓混凝土重力壩壩頂高程427.5m，最大壩高120.5m（壩基優(yōu)化前），壩頂長(zhǎng)126.60m，壩頂寬7.0m，最大壩底寬91m。河床壩段布置3 孔開(kāi)敞式溢流表孔，表孔尺寸為13m×20.5m（寬×高），堰頂高程399.50m，設(shè)計(jì)最大下泄流量為11179m3/s。采用窄縫挑流的消能方式。

2 優(yōu)化背景

2016年12月至2017年1月，大壩河床覆蓋層開(kāi)挖，河床基巖出露高程在330m ～335m，覆蓋層深度比原可研階段大壩基坑覆蓋層深度較淺，大壩基礎(chǔ)部位淺6.3m～12.2m，護(hù)坦部位比原可研推測(cè)的要淺18～20m，大壩深層抗滑穩(wěn)定的抗力體要比原設(shè)計(jì)的要厚，為此，大壩的抗滑穩(wěn)定條件向好，大壩基礎(chǔ)有優(yōu)化調(diào)整的基礎(chǔ)條件。2017年1～2月大壩基礎(chǔ)繼續(xù)開(kāi)挖，開(kāi)挖至322m 高程附近，根據(jù)現(xiàn)場(chǎng)開(kāi)挖后的實(shí)際地質(zhì)情況，河床以下壩基風(fēng)化程度低，開(kāi)挖后基礎(chǔ)為微新巖體，基巖弱風(fēng)化線比可研階段高約13～15m，河床322m 高程以下均為微風(fēng)化巖體，初步判斷滿足大壩建基面要求。為此，組織設(shè)計(jì)單位開(kāi)展專題研究，論證壩基優(yōu)化的可能性。

3 地質(zhì)條件

壩址軸線位于紅絲沖溝下游約200m 處，壩軸線方向N52.438°W。壩址枯期河水位338m，河水面寬21 ～32m，水 深3m ～6m。 正 常 蓄 水 位 高 程420m 時(shí)， 河 谷 寬87 ～94m。，河谷寬高比約1.2:1。

河谷為略對(duì)稱的“U”型，走向谷，巖層傾右岸偏上游。壩址發(fā)育兩層陡崖，420m 高程以下為陡崖，坡度70～80°，420m～490m 為緩坡地形，左岸490m 至530m 高程為陡崖，530m 高程以上地形較為平緩為20 ～30°緩坡地形；右岸440m 高程以下為73 ～80°陡坡，440m ～530m 高程之上自然坡度為46 ～67°中陡坡，530m 高程之上自然坡度20～30°，局部形成陡坎。左岸最高山頭為大平上933.4m高程，右岸最高山頭為河沿堡1026.1m 高程。

壩址區(qū)出露地層主要為奧陶系下統(tǒng)桐梓組、紅花園組、湄潭組及第四系崩積、坡積與沖積物。地層巖性由老至新分述如下。

奧陶系桐梓組（O1t）為灰?guī)r夾泥巖、泥質(zhì)灰?guī)r，厚度大于250m。主要分布?jí)沃范佣秆乱韵?，根?jù)巖性組成可大致分成三段。

下段（O1t1）：巖性為灰色、深灰色中厚層至厚層灰?guī)r、白云質(zhì)灰?guī)r，厚度大于100m。壩址區(qū)未見(jiàn)底。主要分布于河床以下，是壩基主要巖體。

中段（O1t2）：灰黑色薄層泥巖夾少量中厚層灰?guī)r、泥質(zhì)灰?guī)r，厚20m 左右。其中泥巖約占80%，灰?guī)r、泥質(zhì)灰?guī)r約占20%，灰?guī)r、泥質(zhì)灰?guī)r位于該層中上部。主要分布于河床附近。

上段（O1t3）：灰色、深灰色中厚層至厚層灰?guī)r、白云質(zhì)灰?guī)r夾少量土灰白色白云巖、泥巖，頂為30cm 厚泥巖。該層總厚130～135m。為第一層陡崖巖體。該層泥巖夾層較發(fā)育，測(cè)繪發(fā)現(xiàn)的4 條夾層主要分布在該段中下部。

紅花園組（O1h）：壩址區(qū)主要分布于壩頂高程之上，為灰色、深灰色中厚層、厚層生物碎屑灰?guī)r，厚65 ～70m。為二層陡崖巖體，陡崖腳

湄潭組（O1m）紫紅色、灰綠色薄至中厚層泥巖、粉砂巖，中部中厚層灰?guī)r（該層厚15m），總厚度大于120m。壩址區(qū)未見(jiàn)頂。

第四系沖積物（Qal）主要成份為砂、卵、礫石等，分布于河床，厚20m 左右；殘坡積（Qel+dl）主要成份為粘土、碎石及塊石等，分布于兩岸邊斜坡地帶；崩塌堆積層（Qcol）主要成份為灰?guī)r塊石、碎石等，分布于陡崖腳和河床，厚度5 ～10m。

壩址區(qū)出露夾層共4 條，主要分布于O1t3 沿層面廣泛分布，其厚度隨風(fēng)化帶的變化而變化，弱風(fēng)化帶內(nèi)，泥質(zhì)成分含量較高，巖屑成分相對(duì)較少，微～新鮮巖體內(nèi)，巖屑成分增多，泥質(zhì)成分減弱直至消失。

左、右岸壩肩巖性主要為O1t3 灰白色中厚層、厚層灰?guī)r、燧石結(jié)核灰?guī)r、白云質(zhì)灰?guī)r，弱、微風(fēng)化巖體濕抗壓強(qiáng)度分別為40MPa 和55MPa，建議允許承載力3MPa 和5MPa，變形模量6GPa 和8GPa。O1t1 灰白色中厚層、厚層灰?guī)r、燧石結(jié)核灰?guī)r、白云質(zhì)灰?guī)r。弱、微風(fēng)化巖體濕抗壓強(qiáng)度35MPa和50MPa，建議允許承載力2.5MPa和4.5MPa，變形模量5.5GPa和7GPa。壩基300 ～326m 高程為O1t2 泥巖、泥質(zhì)灰?guī)r，弱、微風(fēng)化巖體濕抗壓強(qiáng)度1.5MPa 和2.0MPa，建議允許承載力1.2MPa 和1.8MPa，變形模量1.5GPa 和2.0GPa。由于壩肩發(fā)育巖體卸荷帶，存在局部變形與穩(wěn)定問(wèn)題，現(xiàn)場(chǎng)已經(jīng)進(jìn)行處理。壩基巖體O1t2 厚度只有21m，且被沖刷了近一半，因此壩基開(kāi)挖后，存在局部泥巖厚薄不均和承載力不夠問(wèn)題，需要進(jìn)行處理才能滿足承載力要求。

壩基巖層存在軟弱夾層，其影響深層抗滑穩(wěn)定問(wèn)題，采用深齒槽方案進(jìn)行解決。

4 壩基建基面優(yōu)化方案設(shè)計(jì)

4.1 原設(shè)計(jì)方案

原設(shè)計(jì)方案大壩上游建基面高程為307m 高程，坐落在O1t2-1 巖層上，齒槽底高程297m 高程，坐落在O1t1。齒槽寬26m，上游按1：1 斜坡接307m 高程，大壩上游面鉛直，下游壩坡1：0.7，護(hù)坦護(hù)坡底高程318m（317m）,底層廊道布置高程308m。[1]

4.2 優(yōu)化設(shè)計(jì)方案

施工期根據(jù)現(xiàn)場(chǎng)地質(zhì)揭露后，其地質(zhì)條件變化，壩基巖體風(fēng)化程度不高，弱風(fēng)化線處在約320～322m 高程，河床處覆蓋層揭露高程比原推測(cè)高程高約2～3m，護(hù)坦處實(shí)測(cè)高約5m，即抗滑塊的厚度增加，抗滑面長(zhǎng)度增加，有利于抗滑穩(wěn)定。根據(jù)現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)壩基O1t2-2 飽和抗壓達(dá)到60MPa，允許承載力達(dá)3.0MPa，根據(jù)鉆孔及物探揭露巖層、夾層位置，壩基齒槽以截?cái)郞1t2-1 中j 夾層并適當(dāng)嵌深2～3m 為原則，并按深層抗滑穩(wěn)定沿層面（夾層）滑動(dòng)計(jì)算，滿足抗滑穩(wěn)定要求為準(zhǔn)，確定壩基齒槽高程為305m 高程。

4.3 大壩壩基優(yōu)化后主要工程量變化表

表1 大壩壩基優(yōu)化前后主要工程量變化表

5 大壩建基面抗滑穩(wěn)定復(fù)核

5.1 壩體穩(wěn)定及應(yīng)力控制標(biāo)準(zhǔn)

壩體穩(wěn)定和應(yīng)力分析根據(jù)《混凝土重力壩設(shè)計(jì)規(guī)范》（NB/T35026-2014），采用概率極限狀態(tài)設(shè)計(jì)原則，以分項(xiàng)系數(shù)設(shè)計(jì)表達(dá)式進(jìn)行結(jié)構(gòu)計(jì)算。

5.1.1 壩體穩(wěn)定控制標(biāo)準(zhǔn)

根據(jù)《混凝土重力壩設(shè)計(jì)規(guī)范》NB/T35026-2014 第8.2條規(guī)定，壩基及壩體抗滑穩(wěn)定應(yīng)符合下列極限狀態(tài)表達(dá)式：

式中：

γ0——結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)，大壩為2 級(jí)建筑物，結(jié)構(gòu)安全級(jí)別為Ⅱ，故取1.05；

ψ——設(shè)計(jì)狀況系數(shù)，對(duì)應(yīng)于持久狀況、短暫狀況、偶然狀況分別取1.0、0.95、0.85；

S（·）——作用效應(yīng)函數(shù)；

R（·）——結(jié)構(gòu)抗力函數(shù)；

GK——永久作用標(biāo)準(zhǔn)值；

QK——可變作用標(biāo)準(zhǔn)值；

γG——永久作用分項(xiàng)系數(shù)；

γQ——可變作用分項(xiàng)系數(shù)；

αK——幾何參數(shù)的標(biāo)準(zhǔn)值；

fK——材料性能標(biāo)準(zhǔn)值；

γm——材料性能分項(xiàng)系數(shù)，取值見(jiàn)表3；

γd——基本組合結(jié)構(gòu)系數(shù)，穩(wěn)定極限狀態(tài)取1.5，混凝土抗壓強(qiáng)度極限狀態(tài)取1.8。

表2 作用分項(xiàng)系數(shù)取值表

表3 材料性能分項(xiàng)系數(shù)

5.1.2 壩體應(yīng)力控制標(biāo)準(zhǔn)

根據(jù) NB/T35026-2014 第9.4 條規(guī)定，壩體上、下游面拉應(yīng)力正常使用極限狀態(tài)計(jì)算時(shí)，應(yīng)力按下列標(biāo)準(zhǔn)進(jìn)行控制：

（1）運(yùn)用期（持久設(shè)計(jì)狀態(tài)）壩踵及上游面的垂直正應(yīng)力不出現(xiàn)拉應(yīng)力（計(jì)揚(yáng)壓力）；

（2）施工期（短暫設(shè)計(jì)狀態(tài)）壩趾處的垂直正應(yīng)力可容許有不大于0.1MPa 的拉應(yīng)力；

（3）施工期下游壩面可容許有不大于0.2MPa 的主拉應(yīng)力。

5.2 大壩抗滑穩(wěn)定和應(yīng)力分析

高生水電站最大壩高126.5m，大壩抗滑穩(wěn)定計(jì)算和應(yīng)力分析主要采用常規(guī)的極限剛體平衡和材料力學(xué)法計(jì)算。壩體強(qiáng)度和穩(wěn)定承載能力極限狀態(tài)計(jì)算選擇溢流壩段和非溢流壩2個(gè)典型剖面進(jìn)行計(jì)算，主要計(jì)算內(nèi)容包括：

①壩體與壩基接觸面抗滑穩(wěn)定計(jì)算；

②壩體碾壓混凝土層面抗滑穩(wěn)定計(jì)算；

③壩基深層抗滑穩(wěn)定計(jì)算；

④壩基及壩體強(qiáng)度計(jì)算。

5.2.1 壩基抗滑穩(wěn)定及強(qiáng)度承載能力極限狀態(tài)計(jì)算

用剛體極限平衡和材料力學(xué)法進(jìn)行壩體穩(wěn)定及應(yīng)力分析是《混凝土重力壩設(shè)計(jì)規(guī)范》規(guī)定的主要方法之一。高生水電站大壩主要對(duì)兩岸非溢流壩段典型斷面，河床溢流壩段進(jìn)行穩(wěn)定及應(yīng)力計(jì)算。

（1）壩體混凝土與基巖接觸面的抗滑穩(wěn)定極限狀態(tài)計(jì)算表達(dá)式為：

① 作用效應(yīng)函數(shù)

② 抗滑穩(wěn)定抗力函數(shù)

式中：

∑PR——壩基面上全部切向作用之和（kN）；

∑WR——壩基面上全部法向作用之和（kN）；

f ′R——壩基面抗剪斷摩擦系數(shù)；

C′R——壩基面抗剪斷凝聚力（kN）；

AR——壩基面面積（m2）。

（2）壩趾抗壓強(qiáng)度承載能力極限狀態(tài)計(jì)算表達(dá)式

① 作用效應(yīng)函數(shù)

② 抗壓強(qiáng)度極限狀態(tài)抗力函數(shù)

式中：

∑MR——全部作用對(duì)壩基面形心的力矩之和（kN.m）；

JR——壩基面對(duì)形心軸的慣性矩（m4）；

TR——壩基面形心軸到下游面的距離（m）；

n——壩體下游壩面坡度；

fC——混凝土抗壓強(qiáng)度（kPa）；

fR——基巖抗壓強(qiáng)度（kPa）。

（3）基本參數(shù)

① 壩體混凝土容重采用23.5kN/m3；

② 基巖物理力學(xué)指標(biāo)、混凝土/基巖抗剪斷指標(biāo)；

③ 泥沙按五十年淤積高程計(jì)算；

④ 計(jì)算及工況及相應(yīng)計(jì)算水位，作用組合見(jiàn)表1。

（4）計(jì)算成果及分析

采用剛體極限平衡法和材料力學(xué)法對(duì)兩岸非溢流壩段典型斷面，河床溢流壩段進(jìn)行了壩基抗滑穩(wěn)定及應(yīng)力計(jì)算。

計(jì)算結(jié)果表明，非溢流壩、溢流壩沿建基面的作用效應(yīng)值γ0ψS（·）均小于結(jié)構(gòu)抗力值R（·）/γd1，說(shuō)明壩基抗滑穩(wěn)定承載能力滿足規(guī)范要求。非溢流壩段、溢流壩段在長(zhǎng)期組合下壩踵垂直應(yīng)力均未出現(xiàn)拉應(yīng)力，而短期組合（施工完建情況）右岸非溢流壩段下游壩面的垂直應(yīng)力出現(xiàn)拉應(yīng)力0.02 MPa，滿足規(guī)范要求小于0.1 MPa。壩基應(yīng)力最大值為2.55MPa，小于基巖允許承載力和混凝土的允許抗壓強(qiáng)度。壩基抗壓強(qiáng)度承載力極限狀態(tài)和抗拉強(qiáng)度極限狀態(tài)滿足規(guī)范要求。

大壩上游面及下游齒槽分別坐落O1t2-2 和O1t2-3 巖體上，計(jì)算結(jié)果分別滿足巖體最大允許承載力要求，滿足施工期下游面不出現(xiàn)大于0.1MPa 拉應(yīng)力要求。

5.2.2 層間抗滑穩(wěn)定及壩體強(qiáng)度承載能力極限狀態(tài)計(jì)算

圖2 壩內(nèi)層面設(shè)計(jì)揚(yáng)壓力圖形

高生水電站攔河壩最大壩高122.5m，屬于高碾壓混凝土壩。壩體碾壓混凝土強(qiáng)度等級(jí)采用C15，321m 高程以下齒槽部位采用C20，碾壓混凝土最低高程為305.50m。碾壓混凝土層間抗滑穩(wěn)定主要分別選擇了321m、325m、335m、345m、355m、365m、375m、3 七個(gè)高程面進(jìn)行穩(wěn)定及強(qiáng)度極限承載力計(jì)算。碾壓層面的抗剪斷參數(shù)標(biāo)準(zhǔn)值根據(jù)規(guī)范NB/T35026-2014 表D.0.3 取中值為：f’CK=1.05，C’CK=1.385MPa。不同高程碾壓層面的抗滑穩(wěn)定和強(qiáng)度承載力極限狀態(tài)計(jì)算結(jié)果表明碾壓混凝土層間抗滑穩(wěn)定和強(qiáng)度均能滿足規(guī)范要求。

5.3 大壩平面有限元法應(yīng)力復(fù)核

有限元分析（ANSYS）選取溢流壩段典型剖面（壩左0+013.00m）為計(jì)算對(duì)象。

在有限元計(jì)算中考慮的荷載有壩體和基巖的自重、靜水壓力、泥沙壓力和滲透荷載作用，復(fù)核結(jié)果滿足規(guī)范要求。

6 壩基深層抗滑穩(wěn)定復(fù)核

6.1 壩基深層抗滑穩(wěn)定計(jì)算

在大壩不設(shè)下游側(cè)齒墻的情況下，首先以大壩下游壩腳為層面滑移破壞出露點(diǎn)，逐層向下搜索。計(jì)算時(shí)假設(shè)上游側(cè)沿壩踵處拉開(kāi)，不計(jì)拉裂面上的抗拉應(yīng)力，底滑面為巖層內(nèi)不確定的O1t2-1 微風(fēng)化層面，尾部剪斷O1t2-1 巖體滑出，抗滑穩(wěn)定按雙斜面深層滑動(dòng)核算。經(jīng)過(guò)分層計(jì)算搜索分析，在不做任何工程處理的情況下，只有層面的埋深達(dá)到15m 時(shí)，充分利用尾部巖體的抗力作用大壩才能達(dá)到規(guī)范規(guī)定的穩(wěn)定要求。

如按此O1t2-1 微風(fēng)化層面埋深進(jìn)行開(kāi)挖處理，壩基開(kāi)挖量和混凝土工程量將增加較多，且會(huì)相應(yīng)增加工期，不經(jīng)濟(jì)。因此：在大壩下游側(cè)設(shè)置副防滲帷幕及排水孔，盡量減小壩底面的滲透壓力對(duì)深層穩(wěn)定的不利影響，同時(shí)在溢流壩段的壩體底面下游側(cè)設(shè)置齒槽，齒槽深度以截?cái)?07.6m 夾層為準(zhǔn)，為此確定開(kāi)挖至305.00m 高程，齒槽底面沿河流向?qū)?4m，深15m。對(duì)齒槽尾部巖體盡量不予挖除，以保證不在底滑面末端出現(xiàn)臨空面，使齒槽后緣側(cè)尾巖的抵抗作用得到充分利用。同時(shí)設(shè)置護(hù)坦保護(hù)尾巖。對(duì)于尾巖部位存在的裂縫、夾層等，通過(guò)在護(hù)坦進(jìn)行深達(dá)15m 的固結(jié)灌漿進(jìn)行處理。

計(jì)算結(jié)果見(jiàn)表4。

6.2 壩基深層抗滑穩(wěn)定分析

二維剛體極限平衡計(jì)算結(jié)果表明各計(jì)算剖面結(jié)構(gòu)抗力都大于作用效應(yīng)，滿足規(guī)范要求。按壩段計(jì)算，考慮側(cè)面裂隙參數(shù)及齒槽后抗力體挖除情況，安全富余度較大。

由于河谷峽窄，開(kāi)挖后的河谷寬高比為1:1，是典型的拱壩地形，三維效應(yīng)顯著，深層抗滑穩(wěn)定具有較大的安全儲(chǔ)備。

7 大壩深層抗滑穩(wěn)定有限元計(jì)算與分析

高生水電站的深層抗滑穩(wěn)定問(wèn)題關(guān)系到壩體的安全和基礎(chǔ)的加固處理，為考慮大壩右岸開(kāi)挖與左岸開(kāi)挖方向不同的有利因素，本次計(jì)算進(jìn)行三維有限元分析。由于開(kāi)挖揭露建基面好于預(yù)期，建基面抬高至320m，也需要對(duì)建基面抬升后深層抗滑穩(wěn)定進(jìn)行有限元復(fù)核。

計(jì)算選取了正常蓄水位和校核洪水位兩種工況，穩(wěn)定計(jì)算結(jié)果匯總見(jiàn)表5。從表中可以看出，最危險(xiǎn)的工況為建基面抬升后沿著齒槽尖角穿過(guò)單滑正常蓄水位工況，抗滑穩(wěn)定均滿足要求。說(shuō)明建基面抬升后仍然滿足抗滑穩(wěn)定要求。

表4 壩基深層抗滑穩(wěn)定計(jì)算成果

表5 穩(wěn)定計(jì)算結(jié)果匯總表

8 施工工期及效益分析

（1）河床高程339.0m 以下基坑開(kāi)挖進(jìn)度分析

大壩建基面優(yōu)化后，河床高程339.0m 以下大壩基坑開(kāi)挖量減少約4.08 萬(wàn)m3，優(yōu)化后河床高程339.0m 以下至建基面305.0m 的基坑開(kāi)挖深度為34m，比原設(shè)計(jì)開(kāi)挖至建基面297.0m 高程抬高了8m。原設(shè)計(jì)基坑開(kāi)挖工期3 個(gè)月，優(yōu)化后開(kāi)挖工期2 個(gè)月，減少工期約1 個(gè)月。

（2）大壩325.0m 高程以下混凝土澆筑進(jìn)度分析

大壩建基面優(yōu)化后325.0m 高程(汛前面貌要求)以下碾壓混凝土較原設(shè)計(jì)減少約3.23 萬(wàn)m3，原設(shè)計(jì)方案澆筑至320.0m高程約3.0 個(gè)月，大壩建基面優(yōu)化抬高后澆筑至320.0m 高程約需1.5 個(gè)月，縮短工期約1.5 個(gè)月（含底層廊道施工）。

大壩建基面優(yōu)化后相對(duì)工期節(jié)約2.5 個(gè)月，節(jié)約工程投資約為639 萬(wàn)元。

9 結(jié)語(yǔ)

通過(guò)對(duì)大壩結(jié)構(gòu)布置的進(jìn)一步分析研究，結(jié)合現(xiàn)場(chǎng)實(shí)際開(kāi)挖面貌及施工階段補(bǔ)充的勘探資料分析，深入研究建基面選擇，并針對(duì)最終確定的建基面進(jìn)行大壩穩(wěn)定及應(yīng)力狀況分析：

高生大壩河床基礎(chǔ)風(fēng)化程度低，為微風(fēng)化至微新巖體，壩基巖體抗壓強(qiáng)度滿足壩基建基面要求。大壩上游側(cè)建基面選擇320m 高程作為建基面，下游側(cè)選擇305m 高程作為齒槽的建基面，齒槽寬34m，按1：1 坡比接上游建基面。根據(jù)重力壩設(shè)計(jì)規(guī)范，采用材料力學(xué)法和有限元法分別計(jì)算并通過(guò)三維整體有限元復(fù)核，其大壩應(yīng)力、壩基應(yīng)力、大壩建基面抗滑穩(wěn)定均滿足規(guī)范要求。設(shè)置大壩齒槽的寬度和深度后，（底寬34m，深15m，上游1:1，下游鉛直。）大壩深層抗滑滿足規(guī)范要求。