王 軍,李 霜
(西南鋁業(yè)(集團(tuán))有限責(zé)任公司,重慶401326)
7A52鋁合金屬于不含Cu的Al-Zn-Mg系合金,具有良好的熱變形性能、高的比強(qiáng)度和比剛度[1]。該合金淬火范圍寬,在適當(dāng)?shù)臒崽幚項(xiàng)l件下能達(dá)到較高的強(qiáng)度、良好的焊接性能和耐蝕性,有一定的應(yīng)力腐蝕傾向,是高強(qiáng)可焊鋁合金,被廣泛應(yīng)用于航空航天、車輛和裝備領(lǐng)域[2]。
鋁及其合金在熔煉過(guò)程中,鋁熔體中存在夾雜物、氣體等,影響熔體純凈度,導(dǎo)致鑄錠易產(chǎn)生氣泡、氣孔、夾雜、疏松、裂紋等缺陷[3]。鋁合金疏松缺陷分氣體疏松和收縮疏松。熔體中未除去的氫氣含量較高時(shí),氣體被隱藏在枝晶間隙內(nèi),隨著結(jié)晶的進(jìn)行,枝晶互相搭接形成骨架,枝晶間的氣體和凝固時(shí)析出的氣體無(wú)法逸出而集聚,結(jié)晶后這些氣體占據(jù)的位置成為空腔,形成氣體疏松。在金屬鑄造結(jié)晶時(shí),從液態(tài)凝固成固態(tài),體積收縮,在樹枝晶杈之間固、液體金屬補(bǔ)縮不足而形成的空腔即為收縮疏松。在實(shí)際生產(chǎn)中,合金鑄錠在加工變形后,鑄錠內(nèi)部的疏松缺陷有的變成了裂紋缺陷,有的仍然保持疏松組織原貌[4-6]。
7A52鋁合金在軋制加工生產(chǎn)中,在合金厚板材寬度方向上距板材邊部約120~200mm范圍內(nèi)、板材厚度的(30±2)mm處,經(jīng)探傷發(fā)現(xiàn)板材內(nèi)部存在裂紋缺陷,該缺陷嚴(yán)重破壞了合金基體組織的連續(xù)性。因此,需對(duì)合金板材的探傷缺陷開展定性分析,觀察其宏觀形貌、顯微組織等,分析缺陷產(chǎn)生的原因,為7A52鋁合金厚板生產(chǎn)工藝的制定提供參考。
試驗(yàn)材料取自經(jīng)探傷后7A52鋁合金軋制厚板的缺陷部位,具體取樣是在合金厚板材寬度方向上距板材邊部約120~200mm 范圍內(nèi)、板材厚度的(30±2)mm 處取樣。采用體視鏡、光學(xué)電子顯微鏡、掃描電子顯微鏡對(duì)合金材料進(jìn)行檢測(cè)分析。將低倍試樣浸蝕后進(jìn)行宏觀觀察;試樣經(jīng)磨制后觀察其高倍組織;在掃描電鏡下觀察樣品缺陷部位。
將樣品的橫截面銑面后進(jìn)行低倍浸蝕,然后觀察其低倍形貌。樣品心部存在較多小裂口,其形貌見圖1。
在樣品缺陷部位取樣磨制成高倍試樣,其典型顯微組織見圖2。由圖2可知,樣品多在三角晶界處呈裂口狀。
在掃描電鏡下觀察樣品缺陷部位,其典型形貌特征見圖3。由圖3看出,在樣品缺陷部位流線已存在變形,缺陷部位存在小裂口。
在軋制過(guò)程中,厚板會(huì)產(chǎn)生一定量的寬展變形。這種變形一般表現(xiàn)為:板材邊部近表層區(qū)域變形最大,到心部逐漸減小,直到板厚的中間區(qū)域“零”寬展變形,使板材邊部形成中部凹陷的“腰鼓”形狀(見圖4)。由于金屬橫向變形程度的不一致,在“零”變形區(qū)和寬展變形區(qū)之間必然存在金屬流變引起的張應(yīng)力。應(yīng)力的大小取決于寬展變形區(qū)與“零”變形區(qū)之間變形量的差值;應(yīng)力的分布特征表現(xiàn)為距邊部“零”距離時(shí)最小,隨著距邊部距離的增加而變大,到達(dá)峰值后隨金屬寬展變形程度的減弱而變小,直至“零”寬展變形點(diǎn)時(shí),張應(yīng)力回復(fù)到零點(diǎn)(見圖4)。
當(dāng)張應(yīng)力的大小超過(guò)金屬薄弱點(diǎn)(如枝晶界、顯微疏松)強(qiáng)度時(shí),即會(huì)造成該點(diǎn)金屬拉裂,形成局部微裂紋缺陷。微裂紋隨應(yīng)力增加而擴(kuò)大直至形成探傷可見“缺陷”,隨進(jìn)一步熱軋變形而“焊合”成探傷不可見“缺陷”。
對(duì)樣品缺陷部位的宏觀、顯微形貌特征進(jìn)行的綜合分析結(jié)果表明,在軋制過(guò)程中板材邊部發(fā)生的寬展變形是因板材表層與芯部的寬展變形不均勻,導(dǎo)致板材形成局部應(yīng)力集中所致。疏松缺陷破壞了基體材料的連續(xù)性,此處材料強(qiáng)度較低,當(dāng)應(yīng)力超過(guò)所在位置的材料強(qiáng)度時(shí),產(chǎn)生局部裂紋,當(dāng)裂紋尺寸足夠大時(shí)就形成了探傷缺陷。