董虎

摘 要：在CRTSⅢ型板式無砟軌道施工過程中，自密實(shí)混凝土的性能狀態(tài)、灌注工藝、施工環(huán)境及人員素質(zhì)等因素的影響很大，為確保高質(zhì)量，高效率的線上施工，必須模擬線上實(shí)際施工條件進(jìn)行線外工藝性試驗(yàn)，發(fā)現(xiàn)并解決問題，優(yōu)化施工工藝。本文通過對(duì)其中存在的問題進(jìn)行分析，進(jìn)而針對(duì)性地提出改進(jìn)對(duì)策，更好地促進(jìn)工程建設(shè)的發(fā)展。

關(guān)鍵詞：WLTLSG-4施工;存在問題;對(duì)策

新建濰坊至萊西鐵路工程WLTLSG-4標(biāo)位于青島市平度市境內(nèi)，線路起訖里程為DK46+878.52～DK96+987.54，全長(zhǎng)49.906km。正線橋梁9座共計(jì)42.249km，路基8.778km，其中區(qū)間路基5.678km。無砟軌道雙線鋪設(shè)97.826Km（單線），全部采用CRTSⅢ型板式無砟軌道結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)形式。管段軌道板型號(hào)為P4856、P4925、P5600、P3710、P4925B五種型號(hào)。

1? 出現(xiàn)的問題及改進(jìn)措施

1.1底座板表面平整度不滿足要求

產(chǎn)生原因：①收面時(shí)大面控制不到位;②標(biāo)高控制點(diǎn)過少。

預(yù)防及改進(jìn)措施：①用2.0m～3.0m長(zhǎng)鋁合金刮杠整體初平收面;②加密模板側(cè)面標(biāo)高控制點(diǎn)，并彈出墨線。③收面過程采用水平靠尺及坡度尺實(shí)時(shí)量測(cè)。

1.2限位凹槽四角開裂

產(chǎn)生原因：①防裂鋼筋保護(hù)層過大;②振搗不到位;③限位凹槽模板拆除時(shí)時(shí)間過早;④養(yǎng)護(hù)不到位。

預(yù)防及改進(jìn)措施：①嚴(yán)格控制防裂鋼筋保護(hù)層過大;②加強(qiáng)限位凹槽四周15cm范圍內(nèi)混凝土振搗及收面控制;③嚴(yán)格控制限位凹槽模板拆除時(shí)間（混凝土初凝后拆除）;④限位凹槽模板拆除時(shí)四角同步垂直上提，防止不同步拆除，造成模板對(duì)四邊砼的傾壓破壞;⑤加強(qiáng)混凝土養(yǎng)護(hù)管理。

1.3自密實(shí)混凝土表面有軟弱層

產(chǎn)生原因：①混凝土配合比不合理，自密實(shí)混凝土性能不穩(wěn)定，灌注過程中產(chǎn)生氣體，導(dǎo)致形成發(fā)泡層;②拌和物擴(kuò)展度過大;③拌和物粘度不足;④減水劑引入過多劣質(zhì)氣泡。⑤灌注工藝控制不嚴(yán)（灌注速度），導(dǎo)致氣泡滯留板腔。

預(yù)防及改進(jìn)措施：

①扎實(shí)做好線外試驗(yàn)，確定合理的施工配合比（摻入合適粘度改性材料;減水劑采用“先消后引”工藝;控制混凝土擴(kuò)展度）;②做好混凝土性能檢測(cè)工作，加強(qiáng)混凝土出機(jī)后、入模前的性能檢測(cè)。③控制混凝土灌注節(jié)奏，使混凝土中的游離氣體有足夠的時(shí)間排出。

1.4工藝性氣泡

產(chǎn)生原因：①灌注工藝不合適，有空氣進(jìn) 入灌注管。②混凝土下料流動(dòng)距離較短，氣泡未及時(shí)排出。

預(yù)防及改進(jìn)措施：① 改善灌注下料工藝，以滿灌方式避免空氣進(jìn)入;②將下料溜槽適當(dāng)加長(zhǎng)， 讓混凝土在流動(dòng)過程中，有足夠時(shí)間將氣泡排出。

1.5自密實(shí)混凝土側(cè)面麻面、缺損

產(chǎn)生原因：①鋼模板表面光潔度不足;②模板布貼反;③脫模劑質(zhì)量差;④拆模時(shí)間過早。

預(yù)防及改進(jìn)措施：①提高鋼模板表面質(zhì)量，模板安裝前認(rèn)真進(jìn)行打磨;②采用透氣模板布，并認(rèn)真檢查模板布正反面;③嚴(yán)格控制拆模時(shí)間（帶模養(yǎng)護(hù)時(shí)間不得少于3天，強(qiáng)度達(dá)到10.0MPa以上方可拆模）。

1.6自密實(shí)混凝土灌注不飽滿

產(chǎn)生原因：①自密實(shí)混凝土流動(dòng)性損失過大造成灌注不滿;

②跑模漏漿造成灌注不滿。

預(yù)防及改進(jìn)措施：①調(diào)整減水劑緩凝組分，保持自密實(shí)混凝土拌和物工作性;

②加強(qiáng)模板安裝牢固度檢查。

1.7成品保護(hù)不到位

產(chǎn)生原因：①施工中造成軌道板損傷、軌道板及底座污染;

②工人成品保護(hù)意識(shí)淡漠。

預(yù)防及改進(jìn)措施：加強(qiáng)管理和工人教育工作，建立獎(jiǎng)罰制度。

1.8自密實(shí)混凝土四角處出現(xiàn)麻面錯(cuò)臺(tái)

產(chǎn)生原因：自密實(shí)混凝土四角插板有空隙;

預(yù)防及改進(jìn)措施：自密實(shí)混凝土四角插板粘貼模板布。

2? 改進(jìn)對(duì)策

2.1原材料及試驗(yàn)方面

（1）做好原材料進(jìn)場(chǎng)驗(yàn)收及儲(chǔ)備工作，專倉專罐存儲(chǔ)，防水防污染; 嚴(yán)格控制混凝土原材檢驗(yàn)，必須檢驗(yàn)合格才能進(jìn)場(chǎng)，所用原材料的料源要固定，要保證原材料的穩(wěn)定性。

（2）砂子的細(xì)度模數(shù)對(duì)自密實(shí)拌合物的性能影響較為明顯，可通過調(diào)整砂率來控制拌合物性能。根據(jù)我標(biāo)段進(jìn)場(chǎng)的材料情況，將砂率控制在51%左右時(shí)，混凝土拌合物的和易性較好，性能較為穩(wěn)定。

（3）加強(qiáng)拌合站管理，對(duì)計(jì)量系統(tǒng)定期標(biāo)定，務(wù)必確保計(jì)量的準(zhǔn)確性和精確性。

（4） 攪拌混凝土前應(yīng)測(cè)定粗細(xì)骨料的含水率，并按測(cè)定結(jié)果及時(shí)調(diào)整施工配合比。開盤前宜攪拌0.5m?的砂漿潤(rùn)機(jī)、潤(rùn)罐，防止攪拌機(jī)和罐車內(nèi)存在積水或過于干燥，影響自密實(shí)拌合物性能。

（5）加強(qiáng)混凝土狀態(tài)檢測(cè)，嚴(yán)格控制混凝土性能指標(biāo)，經(jīng)試驗(yàn)證明，混凝土灌注時(shí)坍落擴(kuò)展度以650mm左右為宜，T500為3-5s為宜，含氣量為4-6%時(shí)，灌注效果最好。

（6）試驗(yàn)表明，環(huán)境溫度在15℃-30℃時(shí)，自密實(shí)混凝土拌合物性能狀態(tài)和檢測(cè)指標(biāo)波動(dòng)不大。如在大于30℃時(shí)，應(yīng)及時(shí)聯(lián)系減水劑廠家，對(duì)減水劑成分配比進(jìn)行調(diào)整。

2.2施工工藝方面

（1）通過測(cè)量觀測(cè)每次灌注完成后軌道板的上浮量，直線地段當(dāng)壓杠扣壓力控制在60N·m時(shí)，軌道板壓杠扣壓時(shí)和灌注時(shí)上浮量可控制在1mm以內(nèi);曲線地段當(dāng)壓杠扣壓力控制在65N·m時(shí)，軌道板壓杠扣壓時(shí)和灌注時(shí)上浮量可控制在1mm以內(nèi)，側(cè)移量控制在0.5左右mm。決定直線地段采用壓杠扣壓力為60N·m，曲線地段采用壓杠扣壓力為65N·m。

（2）自密實(shí)混凝土采用中間孔單點(diǎn)灌注;為降低灌注速度，使板腔內(nèi)空氣充分排出，減少工藝性氣泡的產(chǎn)生，灌注高度直線板宜控制在60cm，曲線板宜控制在65cm。

（3）灌注閥門全開時(shí)，可通過調(diào)整灌注小料斗混凝土液面高度從而達(dá)到控制灌注時(shí)間的目的，直線板宜控制在4-7min，曲線板宜控制在6-9min。

（4）灌注時(shí)防溢管內(nèi)混凝土面高出板頂面40cm;排氣孔出漿骨料均勻時(shí)，方可關(guān)閉閥門。在混凝土灌注完成后3小時(shí)后撤除灌注管和防溢管，灌注完成終凝后松動(dòng)精調(diào)爪，10h后拆除壓緊裝置。

（5）自密實(shí)混凝土灌注完成后，帶模養(yǎng)護(hù)3天，同時(shí)在自密實(shí)混凝土強(qiáng)度達(dá)到10.0MPa以上方可拆除模板;拆模以后采用涂刷養(yǎng)護(hù)液并包裹塑料薄膜進(jìn)行養(yǎng)護(hù)。及時(shí)清理模板，并對(duì)破損的模板布進(jìn)行清理并重新粘貼，保證灌注混凝土質(zhì)量，一般使用2-3次后更換新模板布。

（6）底座板未預(yù)留壓緊裝置固定孔位，現(xiàn)場(chǎng)臨時(shí)鉆孔容易產(chǎn)生不順直現(xiàn)象，導(dǎo)致壓杠固定不直，受力不好，在線上施工時(shí)進(jìn)行改進(jìn)，全部采用預(yù)留PVC管方式。

（7）灌注自密實(shí)，四角流出砼數(shù)量，直線板為2桶，曲線板為2.5小桶，插板時(shí)間和混凝土閥關(guān)閉時(shí)間必須同步，且速度要快。

參考文獻(xiàn)：

[1] 李長(zhǎng)永，聶旭，康星星，等. 鋼纖維全輕混凝土疊澆梁斜截面受剪疲勞性能的試驗(yàn)研究[J]. 華北水利水電大學(xué)學(xué)報(bào)（自然科學(xué)版），2017，38（12）：16 -24.

[2] 姬振豫. 正交試驗(yàn)的廣義方差分析[J]. 數(shù)學(xué)的實(shí)踐與認(rèn)識(shí)，1998（4）：350 -357.

[3] 王沖，林鴻斌，楊長(zhǎng)輝，等. 鋼纖維自密實(shí)高強(qiáng)混凝土的制備技術(shù)[J]. 土木建筑與環(huán)境工程，2013 （4）：129 -134.

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