周萬利

(上海船舶運(yùn)輸科學(xué)研究所 航運(yùn)技術(shù)與安全國(guó)家重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室， 上海 200135)

0 引 言

發(fā)電船是一種在船上安裝發(fā)電機(jī)組，并向外部輸送電力的移動(dòng)式電廠。采用液化天然氣(Liquefied Naturai Gas，LNG)作為發(fā)電船的燃料能產(chǎn)生積極的環(huán)境效益，幾乎可減少100%的硫氧化物、99%的顆粒、85%～90%的氮氧化物和20%的二氧化碳排放[1]。隨著國(guó)際海事組織(International Maritime Organization，IMO)不斷提高船舶空氣污染的減排指標(biāo)，2020年燃油中的硫含量將限制不超過0.5%，2050年溫室氣體總排放量將至少減少50%，因此雙燃料發(fā)電船將是發(fā)電船的一個(gè)主要發(fā)展方向。

雙燃料發(fā)電船LNG燃料艙內(nèi)的LNG儲(chǔ)存溫度為-163 ℃，空氣和海水的設(shè)計(jì)溫度分別為45 ℃和32 ℃，外界環(huán)境與艙內(nèi)的LNG存在巨大的溫差，熱量不可避免地會(huì)從邊界傳到艙內(nèi)，導(dǎo)致LNG氣化產(chǎn)生蒸發(fā)氣(Boiled Off Gas，BOG)。若LNG燃料艙內(nèi)的BOG未得到及時(shí)處理，會(huì)導(dǎo)致艙內(nèi)的壓力逐漸升高，直至超壓釋放。因此，將這些BOG壓縮供給雙燃料發(fā)電機(jī)組燃燒發(fā)電，不僅能提高LNG燃料艙的安全性，而且能節(jié)約能源。

當(dāng)前已有很多學(xué)者對(duì)BOG壓縮供給系統(tǒng)進(jìn)行研究，例如：熊曉俊等[2]提出一種利用常溫壓縮機(jī)處理LNG接收站BOG的工藝，研究結(jié)果表明，常溫壓縮機(jī)工藝適用于以接收富液為主的LNG接收站或小型LNG接收站；汪蝶等[3]將傳統(tǒng)的BOG單級(jí)壓縮改為兩級(jí)壓縮帶中間LNG冷卻，利用LNG泵出口的過冷LNG冷卻壓縮機(jī)第二級(jí)入口處的BOG，使BOG的溫度下降，減少壓縮機(jī)的功耗；劉浩等[4]基于廣義伯努利方程對(duì)BOG壓縮供給系統(tǒng)進(jìn)行定性分析和定量計(jì)算，結(jié)果表明，在相同條件下，BOG壓縮機(jī)的功耗大于泵增壓功耗，再冷凝工藝比直接壓縮工藝更為節(jié)能，直接壓縮工藝適合小型調(diào)峰型LNG接收站采用；楊志國(guó)等[5]分析了再冷凝器運(yùn)行參數(shù)對(duì)BOG處理工藝的影響；金光等[6]提出一種BOG壓縮供給系統(tǒng)BOG預(yù)冷的再冷凝工藝流程, 利用高壓LNG預(yù)冷增壓之后的BOG, 使接收站在LNG外輸量較少時(shí)也能完全液化BOG; 李亞軍等[7]建立了BOG多階壓縮再冷凝工藝模型，結(jié)合實(shí)際，認(rèn)為二階壓縮系統(tǒng)是節(jié)能、操作彈性大的BOG處理系統(tǒng)；曹玉春等[8]提出一種BOG直接壓縮與再冷凝液化混合使用的運(yùn)行方案，并在再冷凝工藝流程中增加預(yù)冷裝置，使得壓縮機(jī)的能耗相比加裝之前減少37.4%；周宇罕等[9]通過控制LNG儲(chǔ)罐內(nèi)的BOG壓力，降低BOG壓縮機(jī)的負(fù)荷和減少能耗；肖榮鴿等[10]針對(duì)LNG無外輸?shù)墓r，通過增設(shè)壓縮BOG儲(chǔ)罐和減壓閥，對(duì)LNG 接收站BOG處理工藝進(jìn)行改進(jìn)，從而減少能耗。

以上研究都是基于LNG接收站的BOG壓縮工藝開展的，其方案和結(jié)論并不完全適用于雙燃料發(fā)電船。因此，本文以一艘雙燃料發(fā)電船為目標(biāo)船，針對(duì)其3種BOG壓縮供給系統(tǒng)，通過合理設(shè)置邊界條件和BOG參數(shù)，利用模擬軟件HYSYS進(jìn)行模擬計(jì)算，得到系統(tǒng)各節(jié)點(diǎn)的關(guān)鍵熱力性能值和主要設(shè)備的功耗，為系統(tǒng)設(shè)計(jì)和設(shè)備選型提供依據(jù)。

1 雙燃料發(fā)電船概況

目標(biāo)船的主體結(jié)構(gòu)采用駁船型式，在主甲板艏艉設(shè)置2個(gè)發(fā)電機(jī)艙，船中設(shè)置4個(gè)總艙容為30 000 m3的B型LNG燃料艙，其中每個(gè)發(fā)電機(jī)艙配備10臺(tái)低壓雙燃料發(fā)電機(jī)組，總發(fā)電能力約為200 MW。目標(biāo)船的主要參數(shù)見表1。

表1 目標(biāo)船的主要參數(shù)

2 B型LNG燃料艙BOG壓縮供給系統(tǒng)

目標(biāo)船的LNG燃料艙為B型艙，屬于重力艙，不同于常規(guī)壓力式C型艙，《國(guó)際氣體及低閃點(diǎn)燃料動(dòng)力船舶安全規(guī)則》(IGF規(guī)則)要求艙內(nèi)BOG的設(shè)計(jì)壓力小于170 kPa(絕對(duì)壓力，本文所有壓力均為絕對(duì)壓力)，遠(yuǎn)低于雙燃料發(fā)動(dòng)機(jī)9L46DF進(jìn)氣壓力的要求，因此BOG必須經(jīng)壓縮增壓之后才能供給發(fā)電機(jī)組使用。

根據(jù)壓縮機(jī)進(jìn)口處BOG的溫度，BOG壓縮供給系統(tǒng)分為低溫BOG壓縮供給系統(tǒng)和常溫BOG壓縮供給系統(tǒng)2種。根據(jù)壓縮機(jī)的型式，常溫BOG壓縮供給系統(tǒng)又細(xì)分為常溫BOG單級(jí)壓縮供給系統(tǒng)和常溫BOG兩級(jí)壓縮供給系統(tǒng)2種。

壓縮機(jī)是BOG壓縮供給系統(tǒng)的核心設(shè)備。中小型LNG接收站一般使用往復(fù)式無油活塞壓縮機(jī)，其排氣壓力高，價(jià)格低，可在小氣量條件下工作。在實(shí)際應(yīng)用中，往復(fù)式壓縮機(jī)一般按API618標(biāo)準(zhǔn)設(shè)計(jì)，主要有接觸式活塞環(huán)密封型和非接觸式迷宮密封型2種，其中：活塞環(huán)密封型壓縮機(jī)的排氣溫度低于150 ℃(與API618標(biāo)準(zhǔn)的要求相同)；迷宮密封型壓縮機(jī)的排氣溫度低于200 ℃[11-13]。本文所述目標(biāo)船的BOG流量小于LNG接收站，BOG壓縮供給系統(tǒng)與LNG接收站的BOG處理工藝部分類似，因此也選用往復(fù)式壓縮機(jī)，同時(shí)注意壓縮機(jī)出口溫度對(duì)其選型的要求。

2.1 低溫BOG壓縮供給系統(tǒng)

低溫BOG壓縮供給系統(tǒng)見圖1，LNG燃料艙內(nèi)的低溫BOG 首先進(jìn)入氣液分離器，隨后進(jìn)入低溫壓縮機(jī)增壓，接著進(jìn)入BOG加熱器升溫至常溫，最后與LNG氣化器內(nèi)的常溫燃?xì)饣旌?，混合之后的燃?xì)夤C(jī)艙內(nèi)的發(fā)動(dòng)機(jī)燃燒發(fā)電使用。當(dāng)BOG壓縮供給系統(tǒng)不工作時(shí)，BOG先進(jìn)入BOG壓力維持系統(tǒng)，再通過安全閥釋放。本文主要研究的是BOG壓縮供給系統(tǒng)，由于LNG管路系統(tǒng)和BOG壓力維持系統(tǒng)與BOG壓縮供給系統(tǒng)的相關(guān)度不高，僅將二者作為系統(tǒng)完整性的背景資料，模擬計(jì)算和分析僅涉及BOG管路。

2.2 常溫BOG單級(jí)壓縮供給系統(tǒng)

常溫BOG單級(jí)壓縮供給系統(tǒng)見圖2。在常規(guī)的低溫BOG壓縮供給系統(tǒng)中，低溫壓縮機(jī)啟動(dòng)之前需先預(yù)冷且造價(jià)昂貴。借鑒LNG接收站中采用的常溫壓縮機(jī)BOG處理工藝，常溫壓縮機(jī)出口的高溫BOG可用于加熱進(jìn)口的低溫BOG，使低溫BOG加熱為常溫BOG，進(jìn)而采用技術(shù)成熟的常溫壓縮機(jī)，節(jié)約設(shè)備投資成本。

圖1 低溫BOG壓縮供給系統(tǒng)

圖2 常溫BOG單級(jí)壓縮供給系統(tǒng)

2.3 常溫BOG兩級(jí)壓縮供給系統(tǒng)

基于壓縮機(jī)熱力學(xué)理論，采用級(jí)間冷卻措施可有效減少壓縮機(jī)的功耗，因此采用兩級(jí)壓縮比采用單級(jí)壓縮節(jié)能。常溫BOG兩級(jí)壓縮供給系統(tǒng)見圖3，其中經(jīng)過回?zé)崞鹘禍刂蟮腂OG的溫度需與發(fā)動(dòng)機(jī)進(jìn)機(jī)溫度的要求相比較，由此決定是否需要設(shè)置BOG冷卻器。

圖3 常溫BOG兩級(jí)壓縮供給系統(tǒng)

3 模型建立

3.1 LNG和BOG組分

天然氣的組分因氣源地和天然氣處理工藝的不同而可能存在較大的差別，相應(yīng)的物性也有較大的不同。為使研究結(jié)果具有較大的適應(yīng)性，本文選取一種典型LNG燃料，其各組分的摩爾百分?jǐn)?shù)和產(chǎn)生的BOG各組分的摩爾百分?jǐn)?shù)見表2[2]。

表2 典型LNG和BOG各組分的摩爾百分?jǐn)?shù)

3.2 BOG狀態(tài)方程

BOG物性計(jì)算結(jié)果是該船BOG壓縮供給系統(tǒng)分析的基礎(chǔ)。低溫BOG接近液態(tài)狀態(tài)，物性計(jì)算須按實(shí)際氣體狀態(tài)處理。在BOG實(shí)際氣體狀態(tài)方程中，立方型狀態(tài)方程Peng-Robinson(PR)被廣泛采用，具有較高的物性計(jì)算精度[14]。

式(1)～(8)式中：P為壓力，Pa；R為摩爾氣體常數(shù)，J/(mol·K)；T為溫度，K;Vm為摩爾體積，m3/mol；b、bi、a、ai、αi和aα為與氣體有關(guān)的常數(shù)；zi為組分i的摩爾分?jǐn)?shù)；Tci為組分i的臨界溫度，K；Pci為組分i的臨界壓力，Pa；kij為二元交互作用系數(shù)；Tri為組分i的對(duì)比溫度；ωi為組分i的偏心因子。

3.3 模擬計(jì)算的邊界條件

該船LNG燃料艙的日蒸發(fā)率為0.15%，BOG的流量為85～850 kg/h。LNG燃料艙BOG的設(shè)計(jì)壓力為125 kPa，為保證LNG燃料艙的安全，將BOG的壓力控制在105～120 kPa，以防止真空和超壓。根據(jù)LNG船實(shí)際操作經(jīng)驗(yàn)，艙內(nèi)BOG的溫度約為-140 ℃[15]。雙燃料發(fā)動(dòng)機(jī)要求進(jìn)機(jī)燃?xì)獾臏囟葹?～60 ℃，壓力最小為617 kPa。

綜合以上分析，模擬計(jì)算的邊界條件見表3。

表3 模擬計(jì)算的邊界條件

3.4 3種BOG壓縮供給模型

針對(duì)3種BOG壓縮供給系統(tǒng)，LNG燃料艙內(nèi)的BOG經(jīng)過氣液分離器之后，其溫度和壓力不變，LNG管路與BOG管路的相關(guān)度不大，忽略LNG管路。簡(jiǎn)化之后的HYSYS軟件模型見圖4～圖6，其中：BOG選取PR方程為物性計(jì)算方程；50%乙二醇選取NRTL(Non-Randorn Two Liquids)方程為物性計(jì)算方程。假定壓縮機(jī)的等熵效率為80%，忽略BOG供給系統(tǒng)中的流體壓降。進(jìn)口B101、B201和B301為BOG入口，出口NG101、NG201和NG301為進(jìn)機(jī)艙發(fā)動(dòng)機(jī)的燃?xì)?，EG為50%乙二醇。

圖4 低溫BOG壓縮供給模型

圖5 常溫BOG單級(jí)壓縮供給模型

圖6 常溫BOG兩級(jí)壓縮供給模型

4 模擬計(jì)算結(jié)果及分析

BOG的溫度、壓力和流量對(duì)系統(tǒng)的熱力性能均有影響，在分析時(shí)采用單變量變化、另外2個(gè)變量固定的方法。

4.1 低溫BOG壓縮供給系統(tǒng)

在采用低溫系統(tǒng)時(shí)，壓縮機(jī)進(jìn)口前無BOG回?zé)崞?，BOG的溫度保持不變，因此只考慮BOG壓力和BOG流量的變化。

4.1.1 BOG壓力變化對(duì)熱力性能的影響

在分析BOG壓力的變化時(shí)，BOG流量固定為850 kg/h。圖7為熱力性能值隨BOG壓力的變化曲線。從圖7中可看出：壓縮機(jī)功率線性下降；BOG加熱器功率線性升高；節(jié)點(diǎn)B102的溫度從-26.60 ℃下降為-35.74 ℃，仍處于低溫狀態(tài)，為減小BOG加熱器的功率，將節(jié)點(diǎn)NG101(進(jìn)機(jī)燃?xì)?的溫度設(shè)置為下限25 ℃；節(jié)點(diǎn)EG102的溫度從23.1 ℃下降為20.84 ℃，在正常溫度范圍內(nèi)。

4.1.2 BOG流量變化對(duì)設(shè)備功耗的影響

在分析BOG流量變化時(shí)，BOG壓力分別取上限120 kPa和下限105 kPa。圖8為設(shè)備功耗隨BOG流量的變化曲線。從圖8中可看出：BOG壓力越小，壓縮機(jī)功率升高的速度越快，最小值相比最大值小8.6%；BOG壓力越大，BOG加熱器功率升高的速度越快，最小值比最大值小14.8%。壓縮機(jī)功耗直接影響系統(tǒng)的日常運(yùn)營(yíng)成本，系統(tǒng)優(yōu)化以壓縮機(jī)功耗最小為重點(diǎn)方向。

4.1.3 系統(tǒng)參數(shù)優(yōu)化

提高LNG燃料艙內(nèi)BOG的壓力，減小低溫BOG壓縮機(jī)的增壓比，能有效減小壓縮機(jī)的功率，同時(shí)進(jìn)機(jī)燃?xì)鉁囟热∠孪?5 ℃，可減少系統(tǒng)的運(yùn)營(yíng)功耗。因此，目標(biāo)船的LNG燃料艙內(nèi)的BOG壓力盡量維持高壓，越接近120 kPa越好。表4為系統(tǒng)優(yōu)化之后各節(jié)點(diǎn)熱力性能值和設(shè)備功耗(BOG最大流量)。

表4 系統(tǒng)優(yōu)化之后各節(jié)點(diǎn)的熱力性能值和設(shè)備功耗(BOG最大流量)

4.2 常溫BOG單級(jí)壓縮供給系統(tǒng)

4.2.1 BOG溫度變化對(duì)熱力性能的影響

BOG先進(jìn)入回?zé)崞?加熱至常溫(0～10 ℃)，再進(jìn)入壓縮機(jī)增壓。在分析BOG溫度的變化情況時(shí)， BOG流量固定為最大值850 kg/h，BOG壓力分別取上限120 kPa和下限105 kPa。

圖9為熱力性能值隨B202溫度的變化曲線。從圖9中可看出：壓縮機(jī)和冷卻器的功率隨溫度的升高變化幅度并不大，但BOG壓力對(duì)其功率的影響較大；節(jié)點(diǎn)B203的溫度處于179.5～207.1 ℃，API618標(biāo)準(zhǔn)要求壓縮機(jī)的最大排氣溫度為150 ℃，立式迷宮型往復(fù)壓縮機(jī)的最大排氣溫度為200 ℃，必須將節(jié)點(diǎn)B203的溫度降低至200 ℃以下，因此當(dāng)BOG的壓力為105 kPa時(shí)，節(jié)點(diǎn)B202的溫度不能超過4 ℃；節(jié)點(diǎn)B204的溫度處于61.2～83.9 ℃，始終高于36 ℃的50%乙二醇(EG201)換熱流體的溫度;BOG換熱器應(yīng)為冷卻器，將燃?xì)?NG201)的溫度設(shè)定為45 ℃，可減小冷卻器的換熱功率，從而達(dá)到減少功耗的目的。節(jié)點(diǎn)EG202的溫度始終處于正常范圍之內(nèi)，符合設(shè)計(jì)要求。

圖9 熱力性能值隨B202溫度的變化曲線

4.2.2 BOG壓力變化對(duì)熱力性能的影響

在分析BOG壓力的變化情況時(shí)，BOG流量固定為最大值850 kg/h，BOG的溫度分別取0 ℃和10 ℃。

圖10為熱力性能值隨BOG壓力的變化曲線。從圖10中可看出：設(shè)備的功率和各節(jié)點(diǎn)的溫度均線性減小；節(jié)點(diǎn)B203的溫度超出200 ℃的區(qū)域?yàn)榻惯\(yùn)行區(qū)域，當(dāng)節(jié)點(diǎn)B202的溫度為10 ℃時(shí)，對(duì)應(yīng)BOG的壓力范圍為105～111 kPa；節(jié)點(diǎn)B204的溫度始終高于冷卻器冷端進(jìn)口流體的溫度,因此同樣將燃?xì)?NG201)的溫度設(shè)定為45 ℃，減少冷卻器的功耗。

圖10 熱力性能值隨BOG壓力的變化曲線

4.2.3 BOG流量變化對(duì)熱力性能的影響

在分析BOG流量的變化情況時(shí)， BOG的溫度分別取0 ℃和10 ℃，BOG的壓力分別取上限120 kPa和下限105 kPa。

圖11為設(shè)備功耗隨BOG流量的變化曲線。從圖11中可看出：隨著流量的增加，BOG的溫度和壓力對(duì)壓縮機(jī)和冷卻器功率的影響變大，且BOG壓力的影響大于BOG溫度的影響；當(dāng)BOG的流量為850 kg/h時(shí)，壓縮機(jī)功率的最小值相比最大值小11.1%，冷卻器功率的最小值相比最大值小58.8%。

圖11 設(shè)備功耗隨BOG流量的變化曲線

4.2.4 系統(tǒng)參數(shù)優(yōu)化

由上述分析可知，BOG的流量很難調(diào)整，BOG的壓力和溫度較易調(diào)整，因此取BOG的壓力為120 kPa，溫度為0 ℃，進(jìn)機(jī)燃?xì)獾臏囟葹?5 ℃，壓縮機(jī)和冷卻器的功率最小，且整個(gè)系統(tǒng)各節(jié)點(diǎn)的熱力性能值在合理范圍內(nèi)。表5為系統(tǒng)優(yōu)化之后各節(jié)點(diǎn)的熱力性能值和設(shè)備功耗(BOG最大流量)。

表5 系統(tǒng)優(yōu)化之后各節(jié)點(diǎn)的熱力性能值和設(shè)備功耗(BOG最大流量)

4.3 常溫BOG兩級(jí)壓縮供給系統(tǒng)

4.3.1 BOG溫度變化對(duì)熱力性能的影響

在分析BOG溫度的變化情況時(shí)，BOG的流量固定為最大值850 kg/h，BOG的壓力分別取上限120 kPa和下限105 kPa，壓縮機(jī)第一級(jí)和第二級(jí)的增壓比相同。由于增加了中間冷卻器，理論上節(jié)點(diǎn)B304的溫度降低到節(jié)點(diǎn)B302的溫度，可最大程度地減少壓縮機(jī)第二級(jí)的功耗，但節(jié)點(diǎn)B304的溫度過低可能會(huì)導(dǎo)致節(jié)點(diǎn)NG301的溫度低于發(fā)動(dòng)機(jī)的燃?xì)膺M(jìn)機(jī)溫度要求。因此，控制節(jié)點(diǎn)B304的溫度，可實(shí)現(xiàn)降低壓縮機(jī)第二級(jí)的功耗和免設(shè)BOG冷卻器的雙重目的。

圖12為熱力性能值隨B302溫度的變化曲線。從圖12中可看出：壓縮機(jī)和中間冷卻器的功率受BOG溫度的影響不大；BOG的壓力越小，壓縮機(jī)和中間冷卻器的功率越大；節(jié)點(diǎn)B305的溫度線性升高，最高為156.01 ℃，超過API618標(biāo)準(zhǔn)要求的150 ℃；節(jié)點(diǎn)NG301的溫度設(shè)置為下限25 ℃，能最大程度地降低節(jié)點(diǎn)B304的溫度；其余節(jié)點(diǎn)的溫度均處在正常范圍內(nèi)。

4.3.2 BOG壓力變化對(duì)熱力性能的影響

在分析BOG壓力的變化情況時(shí)， BOG的流量固定為最大值850 kg/h，節(jié)點(diǎn)B302處BOG的溫度分別取0 ℃和10 ℃，壓縮機(jī)第一級(jí)和第二級(jí)的增壓比相同。

圖13為熱力性能值隨BOG壓力的變化曲線。從圖13中可看出：設(shè)備功率和各節(jié)點(diǎn)的溫度(B304除外)均線性下降；當(dāng)節(jié)點(diǎn)B302的溫度為10 ℃時(shí)，節(jié)點(diǎn)B305的溫度超出150 ℃；節(jié)點(diǎn)NG301的燃?xì)鉁囟仍O(shè)定為下限25 ℃。

圖12 熱力性能值隨BOG溫度的變化曲線

圖13 熱力性能值隨BOG壓力的變化曲線

4.3.3 BOG流量變化對(duì)熱力性能的影響

在分析BOG流量的變化時(shí)，BOG的溫度分別取0 ℃和10 ℃，BOG的壓力分別取上限120 kPa和下限105 kPa。

圖14為設(shè)備功率隨BOG流量的變化曲線。從圖14中可看出：隨著BOG流量的增加，BOG的溫度和壓力對(duì)壓縮機(jī)和中間冷卻器功率的影響變大，且BOG壓力的影響大于BOG溫度的影響；當(dāng)BOG流量為850 kg/h時(shí)，壓縮機(jī)功率的最小值相比最大值小16.3%，中間冷卻器功率的最小值相比最大值小58.8%。

圖14 設(shè)備功率隨BOG流量的變化曲線

4.3.4 系統(tǒng)參數(shù)優(yōu)化

由上述分析可知，BOG的溫度取0 ℃，壓力取120 kPa，進(jìn)機(jī)燃?xì)獾臏囟热?5 ℃，則壓縮機(jī)和中間冷卻器的功率最小，免設(shè)BOG冷卻器，且整個(gè)系統(tǒng)各節(jié)點(diǎn)的熱力參數(shù)在合理范圍內(nèi)。表6為系統(tǒng)優(yōu)化之后各節(jié)點(diǎn)的熱力性能值和設(shè)備功耗(BOG最大流量)。

表6 系統(tǒng)優(yōu)化之后各節(jié)點(diǎn)的熱力性能值和設(shè)備功耗(BOG最大流量)

5 結(jié) 語

1) 在3種系統(tǒng)中，壓縮機(jī)進(jìn)口處BOG的壓力應(yīng)盡可能地高，其中常溫系統(tǒng)中壓縮機(jī)進(jìn)口處BOG的溫度應(yīng)盡可能地低，以利于減少系統(tǒng)設(shè)備的功耗。

2) 在低溫BOG壓縮供給系統(tǒng)中，壓縮機(jī)出口BOG的溫度低于-25 ℃，仍處于低溫狀態(tài)，進(jìn)機(jī)燃?xì)獾臏囟葢?yīng)設(shè)定在下限25 ℃，以利于減少BOG加熱器的功耗；壓縮機(jī)功率的最小值相比最大值小8.6%。

3) 在常溫BOG單級(jí)壓縮供給系統(tǒng)中，壓縮機(jī)出口的溫度始終超過150 ℃，不能選用接觸式活塞環(huán)密封型壓縮機(jī)，應(yīng)選用立式非接觸式迷宮密封型壓縮機(jī)；當(dāng)壓縮機(jī)進(jìn)口BOG的壓力為105 kPa時(shí)，進(jìn)口BOG的溫度應(yīng)不高于4 ℃； 進(jìn)機(jī)燃?xì)獾臏囟葢?yīng)設(shè)定在上限45 ℃，以利于減少BOG冷卻器的功耗；壓縮機(jī)功率的最小值相比最大值小11.1%。

4) 在常溫BOG兩級(jí)壓縮供給系統(tǒng)中，當(dāng)燃?xì)膺M(jìn)機(jī)的溫度為25 ℃，且壓縮機(jī)進(jìn)口BOG的溫度不高于2 ℃時(shí)，壓縮機(jī)出口的溫度不高于150 ℃，壓縮機(jī)選型不受限制；控制壓縮機(jī)第二級(jí)進(jìn)口處BOG的溫度，實(shí)現(xiàn)回?zé)崞?進(jìn)機(jī)燃?xì)鉁囟葹?5 ℃，省去設(shè)置BOG冷卻器，可節(jié)約投資；壓縮機(jī)功率最小值相比最大值小16.3%。