朱璟赪，何思遠(yuǎn)2,，彭天馳, 劉 韜

(1.河海大學(xué) 港口海岸與近海工程學(xué)院，南京 210098；2.西安大略大學(xué) 工程學(xué)院，加拿大 倫敦 N6A3K7；3.上海市政工程設(shè)計(jì)研究總院(集團(tuán))有限公司，上海 200061; 4.山東省交通規(guī)劃設(shè)計(jì)院有限公司，濟(jì)南 250031)

滲流計(jì)算分析方法可以歸納為基于經(jīng)驗(yàn)公式或解析解的簡(jiǎn)化計(jì)算法、以有限元法[1]為主的數(shù)值分析法、室內(nèi)[2]或現(xiàn)場(chǎng)試驗(yàn)分析法等3類。簡(jiǎn)化計(jì)算法采用基于萊恩法改進(jìn)的直線比例法(又稱滲徑系數(shù)法)[3]、或基于丘也加夫法發(fā)展的改進(jìn)阻力系數(shù)法[4]進(jìn)行近似計(jì)算。

滲徑系數(shù)法，是一種沿著建筑物地下滲流輪廓線，按比例展開(kāi)換算為等效水平滲徑長(zhǎng)度，認(rèn)為滲透水頭沿程均勻損失，以此進(jìn)行滲流計(jì)算的簡(jiǎn)便方法。該法沒(méi)有考慮地基滲流深度、防滲墻位置[5]等因素的影響，因此計(jì)算精度較低，適合在初步估算滲流時(shí)應(yīng)用。

改進(jìn)阻力系數(shù)法將閘基滲流區(qū)域按等勢(shì)線劃分為(進(jìn))出口段、水平段、內(nèi)部垂直段等3種基本區(qū)段，確定基本段阻力系數(shù)，可求得各段水頭損失、滲透壓力、平均坡降，驗(yàn)算地基滲透穩(wěn)定性。該法避免了滲徑系數(shù)法的缺點(diǎn)，計(jì)算精度較高，是一種常用的簡(jiǎn)化算法。

R.N.大衛(wèi)登可夫等[6]用分段法研究了板樁基坑中的平面對(duì)稱滲流，給出了相應(yīng)的阻力系數(shù)圖表。何良德等[7]研究表明，船閘閘室寬度越窄、閘墻底板或防滲設(shè)施深度越大，橫截面出流寬度的影響愈發(fā)顯著。對(duì)于等級(jí)較低、閘室寬度較小、水頭較大的船閘，應(yīng)充分考慮閘室寬度的影響，防止低估出口段坡降值，不利于滲流穩(wěn)定性。

在橋梁墩臺(tái)[8]、房屋建筑[9]、港口翻車機(jī)房[10]中，經(jīng)常遇到圓形或類圓形基坑滲流分析問(wèn)題。本文基于阻力系數(shù)法的基本原理，建立了軸對(duì)稱空間滲流阻力系數(shù)的局部計(jì)算模型，借助ABAQUS軟件計(jì)算結(jié)果繪制了進(jìn)口段、出口段阻力系數(shù)曲線，通過(guò)算例驗(yàn)證了本文方法的合理性和有效性，將阻力系數(shù)法應(yīng)用于空間滲流分析，可提高圓形基坑工程的滲流量、滲透水頭損失、出口段坡降的計(jì)算精度。

1 軸對(duì)稱情況下的阻力系數(shù)

三維滲流量為

(1)

式中：Q為滲流量，m3/s；A為滲流斷面面積，m2；v為滲流流速，m/s；k為土壤滲透系數(shù)，m/s；J為水力梯度，又稱坡降；h為滲透水頭，m；l為滲徑長(zhǎng)度，m。

在平面滲流問(wèn)題中，可取單寬滲流量表示

(2)

式中：q為單寬滲流量，m2/s；a為單寬斷面積，m。

(3)

式中：ξ為滲流阻力系數(shù)，ξ=l/a，無(wú)量綱。在均質(zhì)地基中，ξ只與滲流區(qū)域幾何形狀有關(guān)，是邊界條件的函數(shù)，與滲透系數(shù)絕對(duì)值無(wú)關(guān)。

設(shè)滲流區(qū)域可按等勢(shì)線劃分成n個(gè)串聯(lián)的典型區(qū)段，則由各區(qū)段流量相等q=qi=qj，分擔(dān)水頭hi之和等于總水頭H，可得

(4)

(5)

式中：hi為各區(qū)段水頭損失，m；ξi為各區(qū)段滲流阻力系數(shù)；H為滲流總水頭，m。

式(5)可表示為

(6)

式中：μ為滲流的流量系數(shù)，等于總阻力系數(shù)的倒數(shù)。

式(6)代入式(4)得

(7)

式中：ζi為各區(qū)段水頭分配系數(shù)，與各區(qū)段阻力系數(shù)成正比。

圖1 阻力系數(shù)法計(jì)算對(duì)稱板樁滲流示意圖Fig.1 Schematic diagram of symmetrical sheet pile seepage by resistance coefficient method

均質(zhì)地基對(duì)稱平面滲流如圖1所示，r(b)為基坑半寬或半徑。S1為墻后水位至樁底深度，S2為板樁入土深度，T1為墻后地基透水深度，T2為基坑底下地基透水深度。假定板樁底下垂線3-3′為等勢(shì)線，將半橫斷面分為2個(gè)區(qū)段：墻后進(jìn)口段①與墻前出口段②，阻力系數(shù)分別為ξ1、ξ2。

(8)

(9)

軸對(duì)稱滲流時(shí)，圖1中r(b)為板樁的圍護(hù)半徑，取單位弧長(zhǎng)的滲流量q為

(10)

式中：Q為圓形基坑總滲流量；q為單位弧長(zhǎng)滲流量；r為圓形基坑半徑；a為單位弧長(zhǎng)斷面積。

同理，對(duì)于均質(zhì)地基軸對(duì)稱滲流，也可分為墻后進(jìn)口段、墻內(nèi)出口段阻力系數(shù)。圖1中，區(qū)段①進(jìn)口線1-2相對(duì)于T1可近似認(rèn)為無(wú)窮長(zhǎng)，區(qū)段②出口線4-5為平面滲流的寬度b或?yàn)檩S對(duì)稱滲流的半徑r。

2 阻力系數(shù)的數(shù)值解

利用ABAQUS軟件分別建立圓形基坑進(jìn)口段①、出口段②的軸對(duì)稱穩(wěn)定滲流有限元計(jì)算模型，如圖2所示。只考慮基坑滲流的作用，不考慮土體的固結(jié)變形，設(shè)置土體為全約束。在1-2、4-5添加孔壓為0的邊界條件，3-3′添加梯形分布的靜水壓力邊界條件，使得透水面為等勢(shì)面，保持勢(shì)差等于1 m。其余不作孔壓邊界設(shè)置，默認(rèn)為不透水邊界。

2-a 出口段ξ2 2-b 進(jìn)口段ξ1圖2 進(jìn)口段ζ1、出口段ζ2計(jì)算模型Fig.2 Computation model of ζ1 of inlet section and ζ2 of outlet section

采用正方形單元剖分模型。ξ1計(jì)算模型為了消除1-1′邊界條件對(duì)滲流的影響，1-2寬度取地基深度T1的5倍，豎向T1分為100層單元，水平向500列單元，在坐標(biāo)系中調(diào)整2-3′與對(duì)稱距離r，模擬不同的T1/r，定義透水邊界3-3′高度，模擬不同的S1/T1。ξ2計(jì)算模型豎向T2分為100層單元，根據(jù)S2/T2調(diào)整水平列數(shù)，定義透水邊界3-3′高度，模擬不同的S2/T2。

由于進(jìn)口段、出口段阻力系數(shù)ζ1、ζ2需要計(jì)算大量的工況，操作較為繁瑣，故利用ABAQUS的腳本語(yǔ)言Python進(jìn)行參數(shù)化建模，進(jìn)行穩(wěn)態(tài)滲流計(jì)算分析。分別提取各種S1/T1與T1/r組合、S2/T2與T2/r組合下的總流量Q，按式(10)計(jì)算單寬流量q，再由式(9)求得ζ1、ζ2。

為了簡(jiǎn)潔本節(jié)下文S、T的下標(biāo)省略。典型的進(jìn)口段ζ1計(jì)算模型等勢(shì)線見(jiàn)云圖3，典型的出口段ζ2計(jì)算模型等勢(shì)線見(jiàn)云圖4。

T/r=0.5T/r=5T/r=0.5T/r=53-aS/T=0.23-bS/T=0.8圖3 ζ1計(jì)算模型部分等勢(shì)線云圖Fig.3Partialisopotentiallinecloudmapofζ1calculationmodel

T/r=0.5T/r=1T/r=2T/r=5T/r=0.5T/r=1T/r=2T/r=54-aS/T=0.24-bS/T=0.8圖4 ζ2計(jì)算模型部分等勢(shì)線云圖Fig.4Partialisopotentiallinecloudmapofζ2calculationmodel

阻力系數(shù)ζ1、ζ2繪制成圖5、圖6或表1、表2所示，便于圓形基坑進(jìn)行滲流計(jì)算時(shí)查用，T/r>10后，可以利用表1、表2的相應(yīng)值外推求得。

5-aζ1～S/T5-bζ1～T/r6-aζ2～S/T6-bζ2～T/r圖5 阻力系數(shù)ζ1曲線Fig.5Curveofresistancecoefficient(ζ1)圖6 阻力系數(shù)ζ2曲線Fig.6Curveofresistancecoefficient(ζ2)

表1 進(jìn)口段阻力系數(shù)ζ1表Tab.1 ζ1 of inlet section

表2 出口段阻力系數(shù)ζ2表Tab.2 ζ2 of outlet section

總體來(lái)看，當(dāng)T/r為定值時(shí)，阻力系數(shù)ζ1、ζ2變化規(guī)律一致。隨著S/T的增大，入滲厚度比(T-S)/T越小，此時(shí)墻體埋深相對(duì)地基計(jì)算深度越大，滲流路徑越長(zhǎng)，阻力系數(shù)ζ逐漸增大。當(dāng)S/T>0.90后，ζ曲線斜率急劇增大。理論上講，S/T=0時(shí)ζ=0，S/T=1.0時(shí)ζ=+∞。

當(dāng)S/T為定值時(shí)，阻力系數(shù)ζ1、ζ2變化規(guī)律正好相反，ζ1隨著T/r增大而減小，ζ2隨著T/r增大而增大。進(jìn)出口的T/r、S/T對(duì)應(yīng)相同時(shí)，ζ1≤ζ2。當(dāng)T/r=0，即相對(duì)半徑r/T=+∞，ζ1=ζ2。當(dāng)T/r≤0.1，即r≥10T時(shí)，r相對(duì)T而言，可近似認(rèn)為半徑無(wú)窮大，ζ(T/r=0.1)與ζ(T/r=0.0)的誤差在3%以內(nèi)。

為便于說(shuō)明，記平面滲流的進(jìn)口段、出口段阻力系數(shù)[7]為ψ1、ψ2，對(duì)比分析可知，T/b=0(b=+∞)、T/r=0(r=+∞)時(shí)，ψ1=ψ2=ζ1=ζ2。事實(shí)上，b>10T、r>10T時(shí)，ψ、ζ已幾乎相等。

3 算例驗(yàn)證

某翻車機(jī)房圓形基坑[11]的內(nèi)徑為76 m，墻體厚1.3 m，墻體頂高程為6.5 m，底高程為-24.0 m，墻高30.5 m?？拥赘叱?12.65 m，透水層底高程-50.5 m，坑外水位5.5 m。r=38 m，T1=56 m，T2=37.85 m，S1=29.5 m，S2=11.45 m，S1/T1=0.527，S2/T2=0.300，T1/r=1.474，T2/r=0.996，查表1和表2內(nèi)插可得ζ1=0.763，ζ2=1.112，計(jì)算的ζ=1.874，μ=0.534，ζ2=0.593。

運(yùn)用ABAQUS有限元軟件[12]建立圓形基坑的軸對(duì)稱滲流分析整體模型，為了消除邊界效應(yīng)的影響，模型總半徑228 m是內(nèi)徑的6倍，墻后土體向外延伸190 m，約為土體厚度的3.4倍。土體單元采用軸對(duì)稱四節(jié)點(diǎn)孔壓?jiǎn)卧?。等?shì)線云圖如圖7所示，根據(jù)有限元計(jì)算結(jié)果換算得μ=0.509，ζ=1.966，ζ2=0.559。圖7表明，墻底下垂線并不是一條等勢(shì)線，但該垂線的勢(shì)差較小，約占總勢(shì)差的10%，這是引起μ計(jì)算誤差4.9%，ζ2計(jì)算誤差6.1%的主要原因。

7-a有限元模型7-b等勢(shì)線圖圖7 有限元整體模型與等勢(shì)線圖Fig.7Equipotentiallineoffiniteelementmodel

R.N.大衛(wèi)登可夫等[6]進(jìn)行了28次圓形基坑滲流的室內(nèi)試驗(yàn)，研究的參數(shù)范圍0.02

R.N.大衛(wèi)登可夫由于當(dāng)時(shí)沒(méi)有軸對(duì)稱阻力系數(shù)圖表，建議查閱平面分段法圖表，μ折減0.8倍、ζ2放大1.3倍。圖8、圖9中計(jì)算值總體對(duì)比來(lái)看，軸對(duì)稱μ接近平面μ，軸對(duì)稱ζ2明顯大于平面ζ2，分別對(duì)比來(lái)看，軸對(duì)稱滲流的單寬流量系數(shù)μ、水頭分配系數(shù)ζ2分別是平面滲流的0.72～1.01倍、1.08～1.42倍。如坑內(nèi)外S1=S2、T1=T2，兩者的比值分別為0.53～1.0倍、1.0～1.33倍。

圖8 流量系數(shù)μ對(duì)比Fig.8Comparationofflowcoefficient(μ) 圖9 水頭分配系數(shù)ζ2對(duì)比Fig.9Comparationofwaterheaddistributioncoefficient(ζ2)

4 結(jié)論

(1)基于阻力系數(shù)法基本原理和分段原則，針對(duì)圓形基坑滲流特點(diǎn)，建立了阻力系數(shù)的軸對(duì)稱局部計(jì)算模型，給出了一系列圖表可供查用，可確定相應(yīng)基本段的阻力系數(shù)，計(jì)算流量系數(shù)、出口段分配系數(shù)，用于滲流穩(wěn)定性驗(yàn)算；(2)T/r越小或S/T越大時(shí)，墻底下垂線的勢(shì)差越小，越接近等勢(shì)線的假設(shè)，分段阻力系數(shù)法計(jì)算精度越高。流量系數(shù)μ、水頭分配系數(shù)ζ2計(jì)算值偏于安全的，誤差一般在30%以內(nèi)，平均約8%；(3)與平面滲流分段阻力系法[7]對(duì)比表明，軸對(duì)稱滲流與平面滲流的單寬流量系數(shù)μ比值、水頭分配系數(shù)ζ2比值變化幅度較大。對(duì)圓形基坑滲流不建議采用平面滲流計(jì)算。