李帥旗，王漢治，馮自平，何世輝，宋文吉

（1中國(guó)科學(xué)院廣州能源研究所，廣東廣州510640；2中國(guó)科學(xué)院可再生能源重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，廣東廣州510640；3廣東省新能源與可再生能源研究開(kāi)發(fā)與應(yīng)用重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室，廣東廣州510640）

隨著生產(chǎn)發(fā)展和工業(yè)化進(jìn)程的加快，能源資源不足以及生態(tài)環(huán)境惡化的問(wèn)題日益顯著，數(shù)據(jù)顯示，2017年中國(guó)廢水排放量約889億噸，占全球比重的24.2%[1]，若處理不當(dāng)將會(huì)造成水環(huán)境污染和嚴(yán)重的資源浪費(fèi)。蒸發(fā)結(jié)晶是處理含鹽廢水的一種有效方式[2-4]，其中，機(jī)械蒸汽再壓縮（MVR）技術(shù)以其節(jié)能、節(jié)水、無(wú)污染、可回收結(jié)晶鹽等優(yōu)勢(shì)，被認(rèn)為是目前國(guó)際上先進(jìn)的蒸發(fā)結(jié)晶技術(shù)，已納入我國(guó)國(guó)家戰(zhàn)略性新興產(chǎn)業(yè)。

MVR 技術(shù)在化工、輕工、食品、制藥、海水淡化以及污水處理等[5-10]領(lǐng)域已有規(guī)模化應(yīng)用，國(guó)內(nèi)外的學(xué)者在研究工作中，根據(jù)應(yīng)用行業(yè)及物料種類(lèi)，設(shè)計(jì)了不同形式的MVR 系統(tǒng)，并進(jìn)行研究分析。王力威等[11]提出一種基于單螺桿水蒸氣壓縮的MVR 系統(tǒng)，研究了不同蒸發(fā)溫度下，采用閉式和開(kāi)式循環(huán)的MVR 系統(tǒng)的熱力性能，表明了螺桿式MVR 系統(tǒng)具有高效節(jié)能性；林文舉等[12]設(shè)計(jì)板式蒸發(fā)器式蒸汽再壓縮系統(tǒng)，研究表明板式蒸發(fā)器MVR系統(tǒng)在低壓比條件下能產(chǎn)生更高的能效系數(shù)；Liang 等[13]設(shè)計(jì)了一種雙級(jí)雙效MVR 蒸發(fā)系統(tǒng)，研究了換熱溫差及第一效狀態(tài)參數(shù)對(duì)系統(tǒng)熱力性能的影響，表明雙級(jí)雙效MVR 系統(tǒng)在處理高濃度無(wú)機(jī)鹽廢水領(lǐng)域具備更高的節(jié)能優(yōu)勢(shì)；Shen等[14]進(jìn)行了噴水式雙螺桿蒸汽壓縮技術(shù)在海水淡化上的應(yīng)用研究，表明噴水工藝使壓縮過(guò)程接近飽和狀態(tài)，有效降低了蒸汽的過(guò)熱度，提高了壓縮機(jī)的等熵效率；Wang 等[15]提出了噴氣增焓型單級(jí)MVR 蒸發(fā)結(jié)晶系統(tǒng)，并研究了補(bǔ)氣壓比和補(bǔ)氣率等對(duì)熱力性能和結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)的影響；Gao 等[16]采用MVR 技術(shù)分離苯-甲苯的混合物，通過(guò)Aspen Plus穩(wěn)態(tài)分析及經(jīng)濟(jì)性計(jì)算，表明MVR 熱泵技術(shù)與有機(jī)朗肯循環(huán)（ORC）工藝相結(jié)合，在熱泵蒸餾領(lǐng)域具有較強(qiáng)的競(jìng)爭(zhēng)力；Han等[17]研究了多效MVR蒸發(fā)系統(tǒng)用于處理沸點(diǎn)升高（BPE）的溶液，發(fā)現(xiàn)其節(jié)能性與進(jìn)出口參數(shù)有關(guān)，當(dāng)溶液濃度超過(guò)某一界限，多效MVR 系統(tǒng)與傳統(tǒng)三效蒸發(fā)系統(tǒng)（MEE）相比并沒(méi)有節(jié)能優(yōu)勢(shì)。

蒸汽的過(guò)熱不利于蒸發(fā)器內(nèi)高效相變換熱的進(jìn)行，目前，常見(jiàn)的MVR 系統(tǒng)大多采用級(jí)前噴水、級(jí)間噴水來(lái)消除蒸汽過(guò)熱度。本文針對(duì)MVR 技術(shù)的熱力循環(huán)特性，優(yōu)化能量梯級(jí)利用，提出一種以過(guò)熱蒸汽干燥結(jié)晶鹽的方式消除蒸汽過(guò)熱度，一方面保證了蒸發(fā)器內(nèi)高效相變換熱的進(jìn)行，另一方面用來(lái)干燥溶液結(jié)晶得到的無(wú)機(jī)鹽顆粒，提高了結(jié)晶鹽的品質(zhì)，相比常規(guī)MVR 系統(tǒng)，具備更高的能效系數(shù)。本文根據(jù)提出的耦合過(guò)熱蒸汽干燥的MVR蒸發(fā)結(jié)晶系統(tǒng)的特性，建立熱力學(xué)模型，通過(guò)系統(tǒng)仿真的方法分析不同物料濃度、循環(huán)倍率、閃蒸溫度、換熱溫差與壓縮機(jī)功耗、系統(tǒng)能效比的變化關(guān)系以及對(duì)系統(tǒng)用蒸發(fā)器、結(jié)晶罐和干燥器的參數(shù)設(shè)計(jì)的影響，為新型MVR 蒸發(fā)結(jié)晶系統(tǒng)的設(shè)計(jì)與應(yīng)用提供參考。

1 循環(huán)系統(tǒng)

耦合過(guò)熱蒸汽干燥的MVR 蒸發(fā)結(jié)晶系統(tǒng)循環(huán)示意圖如圖1 所示，主要包括預(yù)熱器、主換熱器、減壓閥、閃蒸罐、蒸汽壓縮機(jī)、干燥器、進(jìn)料泵及循環(huán)泵等。含鹽廢水從物料入口點(diǎn)（狀態(tài)點(diǎn)1）進(jìn)入系統(tǒng)，經(jīng)預(yù)熱器加熱與循環(huán)料液混合后（狀態(tài)點(diǎn)3）進(jìn)入主換熱器內(nèi)繼續(xù)加熱升溫，升溫后的物料經(jīng)減壓閥進(jìn)入閃蒸罐，轉(zhuǎn)變成飽和蒸汽、飽和料液和結(jié)晶鹽。其中閃蒸出的蒸汽（狀態(tài)點(diǎn)6）進(jìn)入蒸汽壓縮機(jī)完成升溫升壓過(guò)程，壓縮后的過(guò)熱蒸汽進(jìn)入干燥器內(nèi)消除過(guò)熱，轉(zhuǎn)化成飽和蒸汽（狀態(tài)點(diǎn)8）與主換熱器的循環(huán)料液換熱冷凝，再與預(yù)熱器內(nèi)低溫物料換熱后排出系統(tǒng)（狀態(tài)點(diǎn)10）。閃蒸罐內(nèi)留下的飽和料液經(jīng)循環(huán)物料泵注入主換熱器繼續(xù)循環(huán)。閃蒸過(guò)程析出的含水結(jié)晶鹽（狀態(tài)點(diǎn)13）通過(guò)下降管進(jìn)入干燥器，其表面攜帶的水分受熱蒸發(fā)，最終以干燥的結(jié)晶鹽顆粒（狀態(tài)點(diǎn)14）排出系統(tǒng)。

圖1 基于MVR的含鹽廢水深度綜合處理系統(tǒng)示意圖

2 數(shù)值模型

為簡(jiǎn)化模型，對(duì)模型做出以下假設(shè)。

（1）系統(tǒng)循環(huán)處于穩(wěn)定狀態(tài)；

（2）忽略管路熱損失和壓力損失；

（3）忽略閃蒸罐分離出蒸汽中攜帶的微量鹽，分離出的蒸汽處于飽和狀態(tài)；

（4）不考慮過(guò)程中不凝氣體對(duì)換熱過(guò)程的影響；

（5）不計(jì)進(jìn)料泵的功耗。

2.1 NaCl溶液物性參數(shù)

建模過(guò)程以NaCl 的水溶液為研究對(duì)象，其物性特征參數(shù)查詢(xún)《化學(xué)化工物性數(shù)據(jù)手冊(cè)》[18]。飽和NaCl 溶液沸點(diǎn)tb與閃蒸罐內(nèi)閃蒸壓力pflash的擬合關(guān)系如式(1)。NaCl 溶液的比熱容按照水與NaCl 的混合特性進(jìn)行計(jì)算，其定壓比熱容cp的計(jì)算公式如式(2)。

2.2 質(zhì)量守衡及能量守衡

系統(tǒng)穩(wěn)定運(yùn)行狀態(tài)下，質(zhì)量守衡包括系統(tǒng)及各個(gè)單元的料液守衡及鹽分守衡，如式(3)～式(5)。

2.2.1 預(yù)熱器

預(yù)熱器用于預(yù)熱較低溫度的入口物料，加熱后的進(jìn)口物料與循環(huán)物料進(jìn)行混合，為優(yōu)化計(jì)算，假設(shè)預(yù)熱器出口溫度等于循環(huán)物料的溫度，如式(6)。預(yù)熱器的換熱量由式(7)和式(8)計(jì)算得到。

2.2.2 主換熱器

主換熱器作為MVR 系統(tǒng)中蒸發(fā)換熱的主要設(shè)備，其換熱量最大，對(duì)系統(tǒng)的熱力性能及經(jīng)濟(jì)性的影響也最大，為避免主換熱器析晶堵塞及氣膜覆蓋換熱表面，主換熱器內(nèi)物料不蒸發(fā)。主換熱器的換熱量計(jì)算如式(9)和式(10)，平均對(duì)數(shù)換熱溫差的計(jì)算如式(11)。

其 中 ， ΔTmax= max[(T9-T3),(T8-T4)]，ΔTmin= min[(T9-T3),(T8-T4)]。

本文為方便優(yōu)化設(shè)計(jì)，定義主換熱器的有效溫差為換熱器的熱側(cè)換熱溫差，計(jì)算公式為式(12)。UA值是衡量換熱器的換熱能力和初始投資的重要參數(shù)，其數(shù)值等于換熱系數(shù)U與換熱面積A的乘積，具體計(jì)算公式如式(13)。

2.2.3 閃蒸罐

依據(jù)模型假設(shè)(3)和假設(shè)(4)，閃蒸罐內(nèi)的過(guò)程為絕熱閃蒸，不考慮閃蒸蒸汽的機(jī)械攜帶液滴。

閃蒸罐內(nèi)處于壓力平衡狀態(tài)，閃蒸罐內(nèi)的絕熱閃蒸過(guò)程質(zhì)量守恒、組分守恒以及能量守恒方程如式(14)～式(17)。

2.2.4 壓縮機(jī)

蒸汽壓縮機(jī)是MVR 系統(tǒng)的重要零部件，用來(lái)提升系統(tǒng)二次蒸汽的壓力和溫度，從而回收大量的蒸汽潛熱熱量，替代新鮮蒸汽循環(huán)使用。壓縮機(jī)壓比值的設(shè)計(jì)與主換熱器的有效換熱溫差及閃蒸溶液的沸點(diǎn)升有關(guān)。

壓縮機(jī)的增壓比定義為壓縮機(jī)出口壓力與進(jìn)口壓力之比，可由式(18)計(jì)算。壓縮機(jī)的耗功和出口蒸汽過(guò)熱度Δtsuph分別由式(19)和式(20)計(jì)算。

2.2.5 干燥器

采用干燥器來(lái)消除蒸汽的過(guò)熱度，一方面，符合高品位熱源先利用的原則，提高了能源利用率，另一方面，干化結(jié)晶鹽表面水分，提高結(jié)晶鹽品質(zhì)。干燥器內(nèi)質(zhì)量守衡和能量守衡方程如式(21)～式(23)。

2.2.6 物料循環(huán)泵

由于水的蒸發(fā)潛熱很大，采用循環(huán)閃蒸分離飽和蒸汽的情況下，系統(tǒng)的循環(huán)倍率CR 較大，物料循環(huán)泵的功耗不可忽略，計(jì)算模型[19]為式(24)。物料循環(huán)倍率CR 定義為物料內(nèi)部循環(huán)質(zhì)量流量與入口物料質(zhì)量流量之比，如式(25)。

2.3 系統(tǒng)模型評(píng)價(jià)參數(shù)

本文提出的耦合過(guò)熱蒸汽干燥的MVR 蒸發(fā)結(jié)晶系統(tǒng)的評(píng)價(jià)指標(biāo)為系統(tǒng)能效系數(shù)COP、蒸汽壓縮機(jī)的能耗Wcomp、下降管結(jié)晶鹽含水率的上限值ω、換熱器的UA值以及物料循環(huán)倍率CR等。

MVR 系統(tǒng)的系統(tǒng)熱效率COP 和單位蒸發(fā)量的壓縮機(jī)耗功Wcomp主要與運(yùn)行過(guò)程相關(guān)，體現(xiàn)著系統(tǒng)熱力性能與運(yùn)行成本，其計(jì)算式如式(26)和式(27)。

3 結(jié)果與分析

3.1 模型計(jì)算與典型工況性能

上文建立的數(shù)值模型通過(guò)EES軟件進(jìn)行編程計(jì)算，收斂容差設(shè)定為10-3。計(jì)算過(guò)程中設(shè)定的已知參數(shù)如表1所示。

3.2 加裝過(guò)熱蒸汽干燥裝置的影響

圖2 給出了加裝過(guò)熱蒸汽干燥器前后的MVR系統(tǒng)蒸發(fā)1000kg 水分，每小時(shí)壓縮機(jī)功耗隨閃蒸壓力和增壓比的變化趨勢(shì)。從圖中可以看出，本文提出的耦合過(guò)熱蒸汽干燥的MVR 系統(tǒng)相比常規(guī)單效MVR 系統(tǒng)的單位功耗明顯降低，并且隨著增壓比π和pflash的升高，單位功耗Wcomp降低的幅度略有增大。增壓比π為1.8 時(shí)，系統(tǒng)單位功耗Wcomp降低2.6%，而增壓比π升高到2.8 時(shí)，單位功耗Wcomp降低4.9%；同時(shí)增壓比為定值，閃蒸壓力pflash為19.92kPa 時(shí)，系統(tǒng)單位功耗Wcomp降低4.2%，當(dāng)閃蒸壓力pflash升高到101.3kPa 時(shí)，單位功耗Wcomp降低4.44%。由此可見(jiàn)，安裝過(guò)熱蒸汽干燥器后的MVR系統(tǒng)相比常規(guī)系統(tǒng)，單位耗功有明顯降低，系統(tǒng)COP值升高。

表1 模型典型工況輸入?yún)?shù)

圖2 耦合過(guò)熱干燥器前后系統(tǒng)單位耗功隨閃蒸壓力和增壓比的變化

3.3 循環(huán)倍率與換熱溫差的影響分析

圖3 不同換熱溫差下，COP與Wcomp隨物料循環(huán)倍率的變化

物料的循環(huán)倍率CR 與主換熱器的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)尺寸及系統(tǒng)的溫升需求有關(guān)，對(duì)壓縮機(jī)的功耗和系統(tǒng)COP有重要影響。圖3給出了主換熱器的不同有效換熱溫差ΔTmhex下系統(tǒng)COP 和Wcomp隨物料循環(huán)倍率CR 的變化規(guī)律。從圖3 可以看出，隨著CR 的增加，壓縮機(jī)耗功Wcomp逐漸降低，系統(tǒng)COP 逐漸升高，在同一換熱溫差ΔTmhex下，物料循環(huán)比CR 從100增加到250時(shí)，COP提高了24.4%，Wcomp降低了19.1%。由于物料循環(huán)過(guò)程中的閃蒸壓力和閃蒸量保持不變，隨著CR 的增大，主換熱器物料側(cè)流量增大、溫升減小，熱側(cè)的蒸汽進(jìn)口溫升需求也對(duì)應(yīng)減小，因此，壓縮機(jī)前后的壓比值不斷降低，耗功減小，系統(tǒng)效率提高。從圖3中還可以看出，隨著ΔTmhex的增大，增加了壓縮機(jī)的需求壓比，其耗功Wcomp增大，COP 降低，ΔTmhex每升高1℃，Wcomp增大5.8%，COP降低5.6%。

換熱器UA值體現(xiàn)了換熱器的換熱能力，也是換熱器設(shè)計(jì)過(guò)程中評(píng)估初始投資以及空間占用量的重要參數(shù)。含水率ω13是進(jìn)干燥器前的結(jié)晶鹽中水分的質(zhì)量分?jǐn)?shù)，是衡量結(jié)晶鹽流動(dòng)性及下料管設(shè)計(jì)的重要參數(shù)。圖4給出了主換熱器的不同換熱溫差ΔTmhex下?lián)Q熱器UAmhex和ω13隨物料循環(huán)倍率CR 的變化規(guī)律。從圖4 可以看出，隨物料循環(huán)倍率CR 的升高，UAmhex不斷增大，ω13不斷降低，在同一換熱溫差ΔTmhex下，物料循環(huán)比CR從100增加到250時(shí)，UAmhex提高了27.3%，ω13降低了6.7%。在系統(tǒng)閃蒸量不變的情況下，由于CR 的增大，主換熱器物料側(cè)溫差降低，換熱器平均對(duì)數(shù)溫差相應(yīng)降低，換熱器的UAmhex對(duì)應(yīng)增大，同時(shí)CR的增大，壓縮機(jī)需求壓比降低，壓縮機(jī)出口蒸汽過(guò)熱度下降，干燥器內(nèi)換熱量Qdry降低，進(jìn)入干燥器的下降管結(jié)晶鹽含水率的上限值ω13下降。從圖4 還可以看出隨著ΔTmhex的增大，換熱器的UAmhex值降低，進(jìn)入干燥器的下降管結(jié)晶鹽含水率的上限值ω13升高，ΔTmhex每升高1℃，UAmhex減小14.4%，ω13升高1.7%。

圖4 不同換熱溫差下，主換熱器UA值和下降管的結(jié)晶鹽含水率ω13隨物料循環(huán)倍率的變化

3.4 閃蒸壓力與物料濃度的影響分析

系統(tǒng)的蒸發(fā)溫度與物料本身的熱敏性、沸點(diǎn)等有關(guān)，不同的蒸發(fā)溫度對(duì)應(yīng)系統(tǒng)不同的壓力情況，對(duì)蒸發(fā)器的換熱溫差及系統(tǒng)壓力的設(shè)計(jì)有重要的影響。圖5給出了不同循環(huán)倍率CR下閃蒸壓力pflash對(duì)壓縮機(jī)功耗Wcomp、系統(tǒng)COP的影響。從圖5可以看出，不同循環(huán)倍率下壓縮機(jī)功耗Wcomp和系統(tǒng)COP隨pflash的變化規(guī)律有所不同，在CR為150時(shí)，Wcomp隨pflash的增大而減小，系統(tǒng)COP 逐漸增大；當(dāng)CR為250 時(shí)，Wcomp隨pflash的增大而增大，系統(tǒng)COP 先增大后減小，在pflash為40～50kPa 存在最大值。根據(jù)NaCl 溶液和水蒸氣的物性參數(shù)看出，閃蒸罐內(nèi)飽和物料的沸點(diǎn)tb隨pflash的增大而增大，壓縮機(jī)的需求溫升升高，導(dǎo)致壓縮機(jī)功耗升高，但是水蒸氣相同溫升下的π隨閃蒸壓力的增大而減小，導(dǎo)致壓縮機(jī)的功耗相應(yīng)降低，并且，在較小的循環(huán)倍率下，物料相同溫升下π的變化更為明顯。系統(tǒng)吸熱量Q隨pflash的增大而不斷增大，根據(jù)能效系統(tǒng)的定義式與壓縮機(jī)耗功的變化規(guī)律，導(dǎo)致系統(tǒng)COP 在不同CR下，呈現(xiàn)不同的變化規(guī)律。

圖5 不同循環(huán)倍率下，系統(tǒng)COP和Wcomp隨閃蒸壓力的變化

圖6 和圖7 給出了不同進(jìn)料濃度c0下閃蒸壓力pflash對(duì)壓縮機(jī)功耗Wcomp、系統(tǒng)COP、下降管結(jié)晶鹽最大含水率ω13以及換熱器UAmhex值的影響。從圖6中可以看出，隨著進(jìn)料濃度c0的增大，壓縮機(jī)的單位功耗Wcomp降低，系統(tǒng)COP 升高，在系統(tǒng)蒸發(fā)量及循環(huán)倍率不變的情況下，進(jìn)料濃度c0的增大，進(jìn)入主換熱器的物料流量增大，滿(mǎn)足閃蒸熱量需求的換熱溫差降低，壓縮機(jī)需求的溫升也相應(yīng)降低，功耗Wcomp下降，系統(tǒng)COP 升高，由于物料采用循環(huán)閃蒸的方式，進(jìn)料濃度對(duì)系統(tǒng)的影響并不大，進(jìn)料濃度c0每提高4%，功耗Wcomp下降0.7%，系統(tǒng)COP升高0.9%。

圖6 不同進(jìn)料濃度下，系統(tǒng)COP和Wcomp隨閃蒸壓力的變化

圖7 給出了不同進(jìn)料濃度c0下pflash對(duì)換熱器UAmhex和下降管結(jié)晶鹽含水率的上限值ω13的影響。從圖7 可以看出，隨著閃蒸壓力pflash的增大，換熱器UAmhex減小，進(jìn)入干燥器前的下降管結(jié)晶鹽含水率的上限值ω13增大。當(dāng)系統(tǒng)進(jìn)料量和閃蒸量不變時(shí)，隨著pflash的增大，閃蒸罐內(nèi)物料的沸點(diǎn)tb升高，主換熱器的換熱溫差變大，導(dǎo)致UAmhex值減小，同時(shí)，壓縮機(jī)的需求溫升升高，壓縮機(jī)出口蒸汽過(guò)熱度Δtsuph升高，下降管結(jié)晶鹽含水率的上限值ω13也升高。圖中還可以看出，進(jìn)料濃度c0從2%上升到6%時(shí)，ω13下降了44.9%，可見(jiàn)，進(jìn)料濃度c0對(duì)進(jìn)入干燥器的下降管結(jié)晶鹽含水率的上限值ω13的變化起決定性作用。

圖7 不同進(jìn)料濃度下，主換熱器UAmhex值和下降管結(jié)晶鹽含水率的上限值ω13隨閃蒸壓力的變化

4 結(jié)論

MVR 蒸發(fā)結(jié)晶系統(tǒng)以其良好的節(jié)能性，在含鹽廢水處理方面有著廣泛的應(yīng)用前景，本文針對(duì)水蒸氣壓縮過(guò)程熱力特性，提出一種耦合過(guò)熱蒸汽干燥的MVR 蒸發(fā)結(jié)晶系統(tǒng)，利用蒸汽的過(guò)熱度干燥結(jié)晶鹽表面的水分，消除過(guò)熱度的同時(shí)提高了結(jié)晶鹽的品質(zhì)。本文研究了閃蒸壓力pflash、物料入口濃度c0、物料循環(huán)倍率CR、有效換熱溫差ΔTmhex對(duì)單級(jí)MVR 系統(tǒng)熱效率COP、單位閃蒸量的壓縮機(jī)功耗Wcomp、下降管結(jié)晶鹽含水率的上限值ω13和換熱器UAmhex值的影響，結(jié)論如下。

（1）耦合過(guò)熱蒸汽干燥的MVR 系統(tǒng)相比常規(guī)系統(tǒng)具有更高的COP、更低的Wcomp，并且能夠獲得干燥的結(jié)晶鹽。

（2）循環(huán)倍率CR 的增大，有利于提高COP 和降低Wcomp，但同時(shí)換熱器UAmhex值也會(huì)增大，設(shè)備成本相應(yīng)增加。

（3）系統(tǒng)COP 隨pflash的變化關(guān)系與循環(huán)倍率CR 有關(guān)，CR 較低時(shí)，隨pflash的增大，系統(tǒng)COP 增大；CR 超過(guò)某一界限，隨pflash的增大，系統(tǒng)COP呈先升后降趨勢(shì)，其最大值pflash為40～50kPa。

（4）進(jìn)入干燥器的下降管結(jié)晶鹽含水率的上限值ω13與進(jìn)料濃度c0有關(guān)，隨進(jìn)料濃度c0的升高而增大。

（5）換熱系統(tǒng)中，ΔTmhex對(duì)MVR 系統(tǒng)性能有著顯著的影響，ΔTmhex每增大1K，COP 平均降低5.6%、Wcomp平均升高5.8%、UAmhex平均減少14.4%，ω13升高1.7%。

符號(hào)說(shuō)明

ci—— 各狀態(tài)點(diǎn)的質(zhì)量分?jǐn)?shù)，%

cp,water，cp,NaCl，cp—— 分別為同溫度下水的比熱容、等溫度下NaCl 的比熱容和等溫度下NaCl 溶液的比熱容，J/(kg·℃)

hi—— 各狀態(tài)點(diǎn)熱焓值，kJ/kg

mi—— 各狀態(tài)點(diǎn)的質(zhì)量流量，kg/s

pout，pplash—— 分別為壓縮機(jī)出口壓力和閃蒸罐的壓力，kPa

pi—— 各狀態(tài)點(diǎn)的壓力，kPa

Qi—— 各單元的換熱量，kW

Ti—— 各狀態(tài)點(diǎn)溫度，℃

tsat,7—— 蒸汽壓縮機(jī)排氣壓力對(duì)應(yīng)的飽和溫度，℃

tb-- NaCl溶液沸點(diǎn)，℃

Wcomp，Wpump—— 分別為壓縮機(jī)的功耗和循環(huán)泵的功耗，kW

Win,i—— 各單元輸入功率，kW

Δp—— 物料循環(huán)泵的壓力提升值，kPa

ηn，ηp—— 分別為壓縮機(jī)的機(jī)械效率和循環(huán)泵的效率

νi—— 各狀態(tài)點(diǎn)的比體積，m3/kg

ρi—— 各狀態(tài)點(diǎn)的密度，kg/m3

ωi—— 各狀態(tài)點(diǎn)含水的質(zhì)量分?jǐn)?shù)，%

下角標(biāo)

0 —— 系統(tǒng)入口

dry —— 干燥器單元

in —— 各單元進(jìn)口

main —— 主換熱器單元

out —— 各單元出口

prep —— 預(yù)熱器單元