張彬

（萊茵技術(shù)（上海）有限公司，上海200072）

項(xiàng)目概況

來樣為某基地現(xiàn)場安裝過程中使用的螺栓，在安裝過程中出現(xiàn)斷裂問題。據(jù)現(xiàn)場情況介紹，安裝力矩為5500NM，在安裝數(shù)根螺栓后，出現(xiàn)第一根螺栓斷裂情況，后續(xù)安裝過程中出現(xiàn)了螺栓拉長（縮徑）的現(xiàn)象。

該螺栓規(guī)格為M48×400，材質(zhì)為42CrMo，螺栓等級為10.9級。主要加工工藝為：原材料→下料→熱處理→精加工→滾絲→達(dá)克羅。為分析該螺栓的斷裂原因和影響因素，筆者通過檢驗(yàn)方案設(shè)計(jì)，對斷裂失效的高壓螺栓進(jìn)行了各項(xiàng)檢驗(yàn)。

1 高壓螺栓理化檢驗(yàn)方案設(shè)計(jì)

1.1 宏觀檢驗(yàn)

對斷裂螺栓進(jìn)行宏觀檢驗(yàn)，觀察斷裂螺栓的宏觀形貌，借助肉眼及低倍放大鏡對螺栓的宏觀缺陷展開分析，由于斷口則儲存了大量失效特征，通過斷口宏觀形貌，可初步分析金屬材料在熱處理、使用過程中的缺陷。

斷裂位置位于距桿部5-8 個(gè)螺紋處，存在明顯的縮徑現(xiàn)象，斷口附近微小裂紋沿螺紋根部分布。

圖1 為螺栓斷口宏觀形貌，從圖中可見，斷口呈暗灰色，心部呈條帶狀撕裂痕跡，并呈螺旋狀分布，局部有磨損現(xiàn)象，為典型纖維狀斷口。

考慮到斷口形貌及斷裂時(shí)工況可知，螺栓在斷裂過程中受到了拉伸與扭轉(zhuǎn)雙重應(yīng)力作用。在拉伸應(yīng)力作用下，切向應(yīng)力引起大量塑性變形，螺栓起裂于螺紋根部，出現(xiàn)縮頸現(xiàn)象。由螺紋根部向心部螺旋分布形貌說明，斷裂時(shí)存在較大的扭轉(zhuǎn)應(yīng)力作用。裂紋源及最后斷裂區(qū)見圖1。

圖1 斷裂螺栓斷口宏觀形貌

1.2 化學(xué)成分檢驗(yàn)

從斷裂螺栓上取樣進(jìn)行化學(xué)成分分析，檢測結(jié)果見表1：

表1 化學(xué)成分分析結(jié)果 （%）

從化學(xué)分析結(jié)果可見，斷裂螺栓的化學(xué)成分符合GB/T3077-1999 中42CrMo 的要求。

1.3 力學(xué)試驗(yàn)

在斷裂螺栓上取拉伸試樣、沖擊試樣進(jìn)行力學(xué)性能試驗(yàn)，結(jié)果見表2、表3：

表2 拉伸實(shí)驗(yàn)結(jié)果

表3 沖擊實(shí)驗(yàn)結(jié)果

從力學(xué)性能試驗(yàn)結(jié)果可見，斷裂螺栓力學(xué)性能符合GB/T 3098.1-2010 標(biāo)準(zhǔn)要求。

1.4 金相檢驗(yàn)

取斷裂螺栓的縱截面試樣，按GB/T13298-2015 標(biāo)準(zhǔn)進(jìn)行制樣，隨后在光學(xué)顯微鏡下觀察，結(jié)果如下：

根據(jù)GB/T 10561-2005/ISO 4967:1998（E）標(biāo)準(zhǔn)中的實(shí)際檢驗(yàn)A 法和ISO 評級圖進(jìn)行評定：試樣中的非金屬夾雜物級別評為A0.5，B0，C1.5，D1.0。螺栓組織為：回火索氏體+少量鐵素體，心部存在偏析現(xiàn)象，見圖2 所示。

圖3- 圖6 為斷口邊緣及心部拋光態(tài)和顯微組織形貌，從圖中可見，斷口呈鋸齒狀分布，螺紋根部滾壓痕跡明顯，未見脫碳現(xiàn)象；圖7、8 為斷口下方螺紋根部微裂紋形貌，其裂紋走向類似于斷口形狀，為大應(yīng)力作用下形成的微裂紋。

圖2 螺栓心部顯微組織100×

圖3 斷口（螺紋根部）拋光態(tài)100×

圖4 斷口（螺紋根部）顯微組織100×

圖5 斷口（心部）拋光態(tài)200×

圖6 斷口（心部）顯微組織100×

圖7 螺紋根部微裂紋拋光態(tài)50×

圖8 螺紋根部微裂紋顯微組織50×

1.5 低倍檢驗(yàn)

在螺栓斷口下方截取橫向低倍試樣，根據(jù)標(biāo)準(zhǔn)GB/T226-1991 規(guī)定，經(jīng)磨光后，使用1:1 工業(yè)鹽酸水溶液進(jìn)行熱酸蝕試驗(yàn)，與GB/T1979-2001 標(biāo)準(zhǔn)中的評級圖對比，該斷裂螺栓低倍組織缺陷評定級別為中心疏松1.0 級。

1.6 微觀斷口分析

將失效螺栓樣品置于丙酮內(nèi)進(jìn)行超聲波清洗，斷口清洗完畢后，置于掃描電子顯微鏡下觀察，螺栓斷口低倍形貌見圖9、10，圖中給出了裂紋源以及最后斷裂區(qū)的位置。通過觀察斷口裂紋源區(qū)微觀形貌可見，斷口形貌以韌窩為主，并有大塊撕裂特征。圖11-13 為最后斷裂區(qū)韌窩及準(zhǔn)解理特征，從圖中可見，最后斷裂區(qū)形貌主要為韌窩特征，并伴有撕裂嶺及簡短而不連續(xù)的河流花樣（表現(xiàn)為準(zhǔn)解理特征），這是由于螺栓強(qiáng)度較高，在較大外應(yīng)力作用下，斷裂時(shí)速度較快，造成某些部位出現(xiàn)準(zhǔn)解理特征。

圖9 裂紋源區(qū)低倍形貌

圖10 最后斷裂區(qū)低倍形貌

圖11 韌窩和準(zhǔn)解理特征

圖12 韌窩和準(zhǔn)解理特征

圖13 韌窩和準(zhǔn)解理特征

2 螺栓失效原因分析

2.1 檢驗(yàn)結(jié)果分析

2.1.1 斷口宏觀檢驗(yàn)表明，斷口存在明顯的縮徑現(xiàn)象，附近微小裂紋沿螺紋根部分布，斷口呈暗灰色，心部呈條帶狀撕裂痕跡，并呈螺旋狀分布，局部有磨損現(xiàn)象。2.1.2 從化學(xué)分析結(jié)果可見，斷裂螺栓的化學(xué)成分符合GB/T3077-2015 中42CrMo 的要求；從力學(xué)性能試驗(yàn)結(jié)果可見，斷裂螺栓力學(xué)性能符合GB/T3098.1-2010 標(biāo)準(zhǔn)要求。2.1.3 該斷裂螺栓低倍組織缺陷評定級別為中心疏松1.0 級；金相檢驗(yàn)結(jié)果顯示非金屬夾雜物級別評為A0.5，B0，C1.5，D1.0；螺栓心部組織為回火索氏體+少量鐵素體，心部存在偏析現(xiàn)象；2.1.4 從斷口的微觀形貌可以看出，裂紋源區(qū)表現(xiàn)為韌窩特征，最后斷裂區(qū)為韌窩及準(zhǔn)解理特征。綜上所述，上述檢驗(yàn)結(jié)果表明，該螺栓在安裝過程中，受拉伸與扭轉(zhuǎn)雙重應(yīng)力作用，螺栓由表面起裂，并在扭轉(zhuǎn)應(yīng)力作用下向心部逐步擴(kuò)展而斷裂。斷口存在明顯縮徑現(xiàn)象，表明斷裂過程中所受應(yīng)力超過其屈服強(qiáng)度。通過拉伸實(shí)驗(yàn)結(jié)果表明，其屈服強(qiáng)度為960MPa，抗拉強(qiáng)度為1070MPa，均符合GB/T3098.1-2010標(biāo)準(zhǔn)要求值。

2.2 使用失效原因

在螺栓安裝過程中，造成螺栓斷裂的原因主要有：a.材料性能達(dá)不到要求；b.安裝時(shí)施加扭力超過材料強(qiáng)度而過載。通過以上分析，該螺栓材料各檢測項(xiàng)均符合GB/T3098.1-2010 標(biāo)準(zhǔn)要求值，故螺栓性能符合要求。而影響安裝扭力的因素亦較多，主要有：a.扭力扳手未校準(zhǔn)，輸入扭矩與顯示值不符；b.扭力扳手加力不均勻，沖擊施擰。沖擊擰緊時(shí)扭矩系數(shù)值比靜力擰緊時(shí)的扭矩系數(shù)小，因?yàn)殇撹F的靜摩擦系數(shù)為0.1～0.12，而動(dòng)摩擦系數(shù)為0.05～0.1。因此沖擊施擰時(shí)，螺栓受的預(yù)緊力要大于理論計(jì)算力（M=K·P·d，M- 扭矩，K- 扭矩系數(shù)，P- 預(yù)緊力，d- 螺紋公稱直徑）。故該螺栓在安裝過程中，可能存在扭力扳手未校準(zhǔn)或施工人員沖擊施擰的現(xiàn)象。

3 結(jié)論

綜上所述，本文通過多種分析方法，結(jié)合現(xiàn)場情況，對高壓螺栓在安裝過程中發(fā)生斷裂的原因展開分析，認(rèn)為M48×400 螺栓斷裂的主要原因在于，安裝過程中螺栓在拉伸與扭轉(zhuǎn)雙重應(yīng)力作用下形成的過載斷裂。高壓螺栓失效原因檢驗(yàn)方案設(shè)計(jì)旨在挖掘出高壓螺栓的失效機(jī)理，以提升產(chǎn)品質(zhì)量、推進(jìn)項(xiàng)目順利進(jìn)行、避免生產(chǎn)事故。在項(xiàng)目開展過程中，基于檢驗(yàn)結(jié)果，通過采用校準(zhǔn)扭力扳手、避免施工過程中的沖擊施擰等措施，有效避免了高壓螺栓斷裂現(xiàn)象的發(fā)生，使得項(xiàng)目得以順利進(jìn)行。