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        基礎(chǔ)約束簡化對某斜拉橋自振頻率評定的影響分析

        2020-03-01 15:05:21吳育後袁紹林吳維彬陳冰
        西部交通科技 2020年5期
        關(guān)鍵詞:評定斜拉橋模態(tài)

        吳育後 袁紹林 吳維彬 陳冰

        摘要:文章基于某斜拉橋計算模型中基礎(chǔ)約束簡化方式的不同,對比分析不同情況下自振頻率的理論偏差以及因此對評定結(jié)果產(chǎn)生的影響。通過理論分析與實測值對比可知:模型約束過度簡化可能導(dǎo)致大的理論值偏差,進(jìn)而導(dǎo)致評定結(jié)果與實際不符。

        關(guān)鍵詞:基礎(chǔ)約束簡化;斜拉橋;自振頻率;模態(tài);評定

        0 引言

        無論是梁橋、拱橋、斜拉橋、懸索橋或異型結(jié)構(gòu)橋梁,在對具體結(jié)構(gòu)進(jìn)行有限元分析前,都需要將結(jié)構(gòu)簡化。

        在遵循結(jié)構(gòu)簡化原則的前提下,模型的約束條件將對分析結(jié)果產(chǎn)生重要影響。根據(jù)工程實際,作者據(jù)此對比某斜拉橋在不同約束條件下,橋梁模態(tài)分析結(jié)果與實測結(jié)果,探討基礎(chǔ)約束簡化對該斜拉橋自振頻率評定的影響。

        1 橋梁概況

        某橋梁主橋為一座2×120m單塔雙索面斜拉橋,采用塔梁墩固結(jié)體系。主橋橋面布置為:2.25m(人行道)+2m(拉索區(qū))+18m(行車道)+2m(拉索區(qū))+2.25m(人行道)。索塔為門式塔,塔高60.3m。每根塔柱底寬6.0m,頂寬4.0m,塔柱上部為厚度2.0m的實心矩形,塔柱上的拉索錨固段為“H”型斷面。橋梁斜拉索為雙索面扇形索,每一側(cè)共26對拉索,梁上索距4.0m。主梁斷面為寬2.0m、高2.0m的矩形,主梁底緣設(shè)有寬0.6m、高0.5m的梯形槽,梁高在根部增加至2.5m。橋梁基礎(chǔ)采用10根樁徑D=2.0m的鉆孔灌注樁,樁端嵌入基巖3.0m。墩身采用雙柱式橋墩,墩身高24.3m,墩柱中心間距為20.0m。如圖1所示。

        2 工況分析

        工況1:有限元建模時主塔模型建立至承臺頂面,承臺以下部分基礎(chǔ)約束簡化為剛性約束。

        工況2:有限元建模時主塔模型建立至承臺底面,樁基部分簡化為剛性約束。

        工況3:有限元建模時主塔模型建立至樁基底面,樁身的樁-土相互作用的土彈簧剛度采用“M法”根據(jù)地質(zhì)特性確定,嵌巖樁基底簡化為剛性約束。

        3 有限元分析

        分析采用MidasCivil2019三維有限元軟件進(jìn)行,主梁、主塔采用梁單元,拉索采用桁架單元,橋面鋪裝及人行道、護(hù)欄等二期恒載采用均布荷載施加于主梁上,重力加速度取g=9.806m/s2。有限元模型如圖2所示。

        4 模態(tài)試驗

        4.1 模態(tài)試驗測點(diǎn)布置

        橋梁模態(tài)振動傳感器縱向布置按圖3的方式(橋跨1/4L點(diǎn)、1/2L點(diǎn)和3/4L點(diǎn))進(jìn)行,橫橋向布置于上游拉索區(qū)。

        傳感器技術(shù)參數(shù):

        (1)頻率響應(yīng)范圍:0.13~39.0Hz;

        (2)靈敏度范圍:0.3192~0.3344mV/(mm/s);

        (3)頻率示值測量不確定度:Urel=0.02%,k=2。

        4.2 實測頻譜及速度時程曲線

        在封閉交通的情況下,經(jīng)過30min的數(shù)據(jù)采集,分析得到橋梁的實測平均頻譜及速度時程曲線,如圖4所示。

        5 理論分析與實測結(jié)果對比

        將橋梁模態(tài)試驗實測結(jié)果與在不同工況下橋梁模態(tài)的有限元分析結(jié)果對比分析匯總于下頁表1。

        由理論分析結(jié)果和實測結(jié)果對比分析,可得出如下幾點(diǎn)結(jié)論:

        (1)實測豎向1~4階自振頻率為0.586~1.660Hz;全結(jié)構(gòu)模型豎向1~4階自振頻率理論值為0.362~1.247Hz。

        (2)工況1理論值偏差率為20.05%~65.84%,工況2為8.98%~48.56%。

        (3)工況1實測值/理論值范圍為1.08~1.24,工況2為1.20~1.36,工況3為1.33~1.79。

        (4)根據(jù)規(guī)程JTG/TJ21-2011,在工況1情況下,該橋自振頻率評定標(biāo)度為2類,工況2~3的評定標(biāo)度為1類。

        (5)該斜拉橋豎向1~4階自振頻率較低,模型約束簡化將對理論計算產(chǎn)生較大影響,進(jìn)而影響橋梁自振頻率的評定。特別是在工況1的情況下,該橋自振頻率評定標(biāo)度為2類,與實際情況不符。

        6 結(jié)語

        本文以某斜拉橋自振頻率評定為例,分析了基礎(chǔ)約束簡化對橋梁自振頻率評定的影響:

        對自振頻率較低的斜拉橋,應(yīng)建立全結(jié)構(gòu)模型分析其自振頻率理論值;對主塔基礎(chǔ)約束過度簡化可能導(dǎo)致大的理論值偏差,進(jìn)而導(dǎo)致評定結(jié)果與實際不符。

        通過本文分析可知,類似情況的斜拉橋、懸索橋、連續(xù)剛構(gòu)橋等,在分析自振頻率時應(yīng)充分考慮約束簡化對理論分析的影響,避免評定失真。

        參考文獻(xiàn):

        [1]JTG/TJ21-01-2015,公路橋梁荷載試驗規(guī)程[S].

        [2]JTG/TJ21-2011,公路橋梁承載能力檢測評定規(guī)程[S].

        [3]JTGD60-2015,公路橋涵設(shè)計通用規(guī)范[S].

        [4]宋一凡,賀栓海.公路橋梁荷載試驗與結(jié)構(gòu)評定[M].北京:人民交通出版社,2002.

        [5]王岐峰,李 炎,李萬恒,等.橋梁自振特性與承載能力分析[J].公路交通科技,2005(11):93-95.

        [6]寧曉駿,李 睿,葉燎原,等.橋梁自振特性的計算及研究[J].云南交通科技,2002(2):27-30.

        [7]單德山,李 喬.橋梁結(jié)構(gòu)模態(tài)參數(shù)的時頻域識別[J].2015(2):26-31.

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