孫岳陽,胡少偉,喬艷敏,陸 俊,胡登興

(1.南京水利科學研究院 材料結(jié)構(gòu)研究所,南京 210024； 2.河海大學 水利水電學院,南京 210024；3.寧夏青龍管業(yè)股份有限公司,銀川 750004)

我國在20世紀80年代從國外引進預應力鋼筒混凝土管(Prestressed Concrete Cylinder Pipe，PCCP)，經(jīng)過三十多年的發(fā)展，該管型已廣泛應用于我國各大市政、電力、水利等工程項目中.但是，近年來PCCP發(fā)生破壞的事故也屢見不鮮，主要原因集中反映在以下三點：1)高強鋼絲的脆化斷裂，PCCP主要使用光圓的1 570 MPa高強鋼絲，是鋼盤條經(jīng)反復拉拔而成，鋼的柔韌性能大幅下降，而脆性增加，氫脆指標難以合格，使用幾年后易出現(xiàn)脆化斷裂，嚴重影響管道的安全運行和使用壽命[1]；2)保護層的空鼓裂縫，PCCP保護層采用輥射的砂漿保護層，厚度較薄，一般25 mm左右，吸水率較難合格，與較細光面高強鋼絲的粘結(jié)力較差，易產(chǎn)生空鼓裂縫，從而腐蝕介質(zhì)進入加速鋼絲的腐蝕；3)砂漿保護層的承載能力被高估，參考JGJ/T 98—2010《砌筑砂漿配合比設計規(guī)程》[2]，水泥砂漿和預拌砌筑砂漿的強度等級最高為M30，而國內(nèi)外的PCCP相關(guān)規(guī)范規(guī)程中均要求保護層砂漿的抗壓強度標準值不低于45 MPa，遠大于M30和M15，強度難以滿足，設計時計算校核雖然通過，但是往往忽略了實際砂漿強度不足帶來的PCCP保護層先天隱蔽性缺陷[3].這些問題嚴重影響了PCCP的正常運行，必須研發(fā)性能更加優(yōu)越的新產(chǎn)品來滿足輸調(diào)水工程建設要求.

鋼筋纏繞鋼筒混凝土壓力管(Bar-wrapped Cylinder Concrete Pressure Pipe，BCCP)就是針對解決上述PCCP的三個問題而研發(fā)的新產(chǎn)品，是由帶鋼筒的高強混凝土管芯在纏繞預應力鋼筋后，再澆注細石混凝土保護層制成的新型復合管材，結(jié)構(gòu)如圖1所示.同樣，BCCP根據(jù)鋼筒位置分為內(nèi)襯式和埋置式[4].內(nèi)襯式(BCCP-L)，在鋼筒內(nèi)部澆筑混凝土形成管芯，鋼筒外纏繞預應力鋼筋，再澆筑細石混凝土保護層；埋置式(BCCP-E)，將鋼筒埋置于混凝土內(nèi)跟混凝土一起形成管芯，然后在管芯外纏繞預應力鋼筋，再澆筑細石混凝土保護層.與PCCP相比，BCCP有以下兩個特點：1)使用較粗的冷軋帶肋預應力鋼筋，鋼筋應力等級低，屈服強度為650 MPa或970 MPa，克服了PCCP中1 570 MPa高強鋼絲的應力脆化問題[5]；2)在帶肋鋼筋上澆筑C50細石混凝土保護層，相比PCCP中使用的砂漿保護層，具有更密實、高強、抗拉、防腐的優(yōu)越性能.

圖1 BCCP結(jié)構(gòu)示意

在上個世紀，Rose[6]、Zarghamee[7-8]和Tremblay[9]等國外學者對PCCP進行試驗研究，揭示了PCCP的內(nèi)水壓承載機理.PCCP引進我國后，胡少偉[10-12]、竇鐵生[13-15]等學者通過原型試驗與數(shù)值仿真對PCCP在不同荷載作用下的承載能力和破壞機理進行了研究，取得了很大的進展.但是BCCP在預應力鋼筋和保護層上與PCCP有明顯的不同，如果直接使用相關(guān)規(guī)范中的計算公式，則計算結(jié)果與實際試驗結(jié)果偏差較大.為此本文對BCCP原型管進行了內(nèi)水壓承載能力研究，以期揭示BCCP在內(nèi)水壓作用下的承載破壞規(guī)律，為BCCP進一步在輸調(diào)水工程中的推廣使用提供依據(jù).

1 試驗準備

BCCP試驗試件的制作是在寧夏青龍管業(yè)股份有限公司生產(chǎn)現(xiàn)場完成，嚴格按規(guī)范制作，具體制作過程如下：承插口接頭制作，鋼筒制作，管芯混凝土澆筑，預應力鋼筋纏繞，混凝土保護層澆筑.試驗管選擇了三種管徑：1 400 mm、1 600 mm和1 800 mm，均為埋置式(BCCP-E)，三種管徑的BCCP試驗管設計工壓都為1.0 MPa.本文選取管徑1 800 mm的BCCP為主要研究對象，因為僅有該管在生產(chǎn)過程中預先在鋼筒上布置了應變片，且該管所加載的內(nèi)水壓為最高，而管徑1 400 mm和1 600 mm的試驗管僅加載至管身保護層開裂后即停止加壓.

1.1 幾何尺寸及材料參數(shù)

管芯和保護層均采用C50混凝土澆筑，其彈性模量和抗拉強度取值根據(jù)式(1)進行計算[17-18]，鋼筒和鋼筋的彈性模量則采用常規(guī)取值[19]，各管徑幾何尺寸及材料力學參數(shù)見表1、2.

(1)

1.2 測點布置

試驗過程中內(nèi)水壓是均勻施加于管道內(nèi)壁的，且管道截面沿管長方向一致.所以在內(nèi)水壓作用下，BCCP受力可以簡化為平面應變問題來分析[20]，即各層結(jié)構(gòu)只在截面的徑向和環(huán)向方向發(fā)生變形.為了獲得更多有效的數(shù)據(jù)，在BCCP制作過程中預先在鋼筒外壁布置電阻應變片.在靠近承、插口端10 cm處各布置兩個環(huán)向應變片，分別為C-1、C-2、C-3和C-4，然后在靠近管端1.5 m和3.0 m處設置3個斷面，每個斷面上布置一個環(huán)向應變片，分別為C-5、C-6和C-7，具體的測點布置編號如圖2所示.

表1 BCCP幾何尺寸

表2 BCCP材料力學參數(shù)

圖2 鋼筒應變片布置

為了準確掌握預應力鋼筋在承載過程中的應變情況，試驗管保護層澆筑完成后，在靠近管端1.5 m和管中3.0 m處設置3個斷面，找專業(yè)人員鑿開需要測試位置的混凝土保護層，每個斷面上布置一個環(huán)向應變片，由插口往承口方向編號分別為S-1、S-2和S-3，具體的測點布置編號如圖3所示.

圖3 鋼筋應變片布置

另外，在承插口兩端，以及靠近管端1.5 m和管中3.0 m處共設置5個斷面，在每個斷面對稱位置選取兩個測點布置保護層環(huán)向應變片，以測得BCCP承受內(nèi)水壓過程中細石混凝土保護層的受力變化規(guī)律，應變片編號分別為P-1、P-2、……、P-10，如圖4所示.

圖4 混凝土保護層應變片布置

1.3 試驗裝置及加載制度

試驗是在寧夏青龍管業(yè)BCCP生產(chǎn)現(xiàn)場完成，內(nèi)水壓采用立式的套筒裝置施加，如圖5所示，在套筒與BCCP內(nèi)表面之間有一個加壓空腔，用加壓泵將水注入加壓空腔內(nèi)，管兩端的徑向約束方式與實際埋置管一致，試驗管上端為插口，采用雙橡膠圈與試驗裝置處的承口頂座連接，試驗管下端為承口，也與帶有兩橡膠圈的插口底座連接，為了保證密封性，防止漏水，裝置四周采用固定桿連接頂座和底座.

圖5 立式內(nèi)水壓試驗裝置

試驗采用油壓系統(tǒng)加壓，分級加載，以0.1 MPa為一級，每級荷載穩(wěn)壓5 min[18]，采用DH3816靜態(tài)應變測試采集系統(tǒng)采集各應變片的數(shù)據(jù)，并安排專業(yè)人員仔細觀察保護層混凝土裂縫的出現(xiàn)與發(fā)展.

2 試驗結(jié)果與分析

2.1 試驗現(xiàn)象

在加載初期，內(nèi)水壓較小，BCCP整管受力均勻，保護層未出現(xiàn)可見裂縫.當內(nèi)水壓加載至1.6 MPa時，距離承口端1 700 mm處保護層出現(xiàn)第一條微小裂縫，裂縫長度為160 mm，說明保護層開始開裂，內(nèi)水壓1.6 MPa即為BCCP的初裂荷載.

隨著內(nèi)水壓的繼續(xù)增加，1.7 MPa時出現(xiàn)第2、3條裂縫，第一條裂縫繼續(xù)擴展，裂縫寬度增加.當內(nèi)水壓達到2.0 MPa時，管身出現(xiàn)多處裂縫，限于加壓設備能力以及出于安全考慮，最終加壓至2.5 MPa，BCCP的承載能力明顯高于2.5 MPa，圖6給出了一半管身保護層裂縫分布擴展示意圖，旁邊的數(shù)字代表裂縫出現(xiàn)或擴展時刻的加載內(nèi)水壓值.由于試驗管承口朝下，插口朝上，往加載裝置上安裝時第一次沒有成功，又將管拔起進行第二次安裝，所以在試驗前底部承口處出現(xiàn)了7、8處微小的裂縫，這些裂縫也在圖6中進行了標記，即圖中承口處內(nèi)水壓值為0時的裂縫.

圖6 一半管身保護層裂縫擴展示意

Fig.6 Schematic diagram of crack propagation in protective cover of half-length pipe

2.2 內(nèi)水壓-應變分析

2.2.1 混凝土保護層應變變化規(guī)律

圖7給出了內(nèi)水壓作用下混凝土保護層應變變化曲線，由于保護層比較粗糙，涂抹環(huán)氧樹脂不均勻，以及試驗是在空曠的室外進行的，外界因素影響顯著，選取3個變化規(guī)律較好的測點P-1、P-2和P-5進行分析.由曲線可以看出，在內(nèi)水壓1.5 MPa之前，應變基本穩(wěn)步增大，3個測點的應變結(jié)果基本一致.當內(nèi)水壓達到1.6 MPa，測點P-1和P-5達到其最大拉應變，后續(xù)的采集中P-1測點采集狀態(tài)顯示“溢出”，原因是裂縫剛好出現(xiàn)在應變片所粘貼的位置，應變片發(fā)生破壞.內(nèi)水壓繼續(xù)增加，測點P-5的應變出現(xiàn)下降，因為測點附近發(fā)生開裂，應力得到釋放，后期隨著內(nèi)水壓的增加，裂縫持續(xù)擴展，應變下降.測點P-2處保護層相對測點P-1和P-5開裂較晚，內(nèi)水壓2.1 MPa時達到最大拉應變，隨后附近發(fā)生開裂，應變隨內(nèi)水壓的增加而下降.根據(jù)表2，保護層抗拉強度設計值所對應的應變?yōu)?36 με，本次試驗中測點P-2對應的最大抗拉應變?yōu)?47 με，兩者吻合良好，而測點P-1和P-5所采集的最大抗拉應變僅為106 με和119 με，原因是采用分級加載和靜態(tài)應變采集系統(tǒng)，有別于動態(tài)采集系統(tǒng)，兩測點加載過程中的最大拉應變可能在施加某一級內(nèi)水壓的過程中產(chǎn)生，靜態(tài)采集系統(tǒng)難以測得.

圖7 內(nèi)水壓-混凝土保護層應變關(guān)系曲線

Fig.7 Internal water pressure-strain curve of concrete protective cover

根據(jù)彈性力學中圓環(huán)或圓筒內(nèi)部受均布壓力理論[20]，內(nèi)表面的受拉應力應為最大，BCCP混凝土管芯內(nèi)表面應該最先受拉開裂.而在承受內(nèi)水壓過程中，混凝土保護層先于混凝土管芯發(fā)生開裂破壞.因為在制造時，混凝土管芯成型后纏繞預應力鋼筋使其受到一個初始的預壓應力，而纏筋后才澆筑最外面的混凝土保護層，使得保護層不受任何力的作用.所以當BCCP開始承受內(nèi)水壓時，保護層直接承受拉力，而混凝土管芯初始的受壓應力會抵消一部分內(nèi)水壓，所以加載過程中管芯混凝土和埋置在管芯中的鋼筒先受壓后受拉.

2.2.2 鋼筒應變變化規(guī)律

鋼筒加工完成后即在表面粘貼應變片，但由于鋼筒是埋置在混凝土管芯里，澆注管芯時需要振搗，振搗使得部分鋼筒上的應變片失效，且纏筋時鋼筒和混凝土管芯一起旋轉(zhuǎn)，未進行纏筋過程中鋼筒應變的測量，最終施加內(nèi)水壓時才開始測量鋼筒的應變，且加壓過程中僅有C-4測點采集到了有效的應變數(shù)據(jù)，其內(nèi)水壓-應變關(guān)系曲線如圖8所示.由曲線可以看出，鋼筒應變隨內(nèi)水壓變化呈現(xiàn)明顯的兩階段變化趨勢，內(nèi)水壓2.1 MPa所測得的應變?yōu)閮呻A段的拐點，且兩階段應變隨內(nèi)水壓的增大均基本呈線性增長.當內(nèi)水壓大于2.1 MPa時，內(nèi)水壓每升高0.1 MPa，應變增加的幅度要比內(nèi)水壓小于2.1 MPa時要大.由于混凝土保護層比較薄，保護層開裂在鋼筒應變變化曲線上反應不明顯，說明BCCP承受內(nèi)水壓主要依靠混凝土管芯以及預應力鋼筋，拐點2.1 MPa對應于混凝土管芯開裂的前一級內(nèi)水壓，即內(nèi)水壓2.2 MPa時，管芯發(fā)生開裂.

圖8 內(nèi)水壓-鋼筒應變關(guān)系曲線

試驗過程中，測得的鋼筒應變并不是鋼筒的真實應變，因為鋼筒作為管芯的一部分，初始即受到纏繞預應力鋼筋所產(chǎn)生的預壓應力.真實的應變是初始受壓應變和試驗測得應變結(jié)果的疊加.纏筋后各部分預壓應力可參考文獻[17-18]進行計算，如式(2)所示.

(2)

式中：fic為管芯混凝土初始預應力，壓縮為負，拉伸為正，下同，fiy為鋼筒初始預應力，fis為預應力鋼筋初始應力，As為預應力鋼筋總面積，Ac為管芯混凝土面積，不包括鋼筒面積，Ay為鋼筒面積，fse為預應力鋼筋有效張拉應力，ns為預應力鋼筋與管芯混凝土的彈性模量比，ny為鋼筒與管芯混凝土彈性模量比.

纏繞預應力鋼筋后，不可避免會發(fā)生預應力損失，預應力損失計算參考文獻[21]中的相關(guān)規(guī)定，考慮鋼筋應力松弛引起的環(huán)向預應力損失、混凝土收縮徐變引起的預應力損失和混凝土彈性壓縮引起的環(huán)向預應力損失.經(jīng)過計算，本試驗管總預應力損失為128 MPa，則預應力鋼筋有效張拉應力為340 MPa.根據(jù)式(2)進一步計算，相應的管芯混凝土的初始預應力fic為-7.4 MPa，鋼筒初始預應力fiy為-57.4 MPa，鋼筋初始應力fis為284.0 MPa.依據(jù)表2中的相關(guān)材料參數(shù)，鋼筒初始壓應變?yōu)?73 με.試驗測得的鋼筒在內(nèi)水壓2.5 MPa下的受拉應變?yōu)? 004 με，減去初始受壓應變后為731 με，遠小于鋼筒拉伸屈服強度所對應的屈服應變1 119 με，說明內(nèi)水壓2.5 MPa下鋼筒并未發(fā)生屈服，從應變曲線中鋼筒應變隨內(nèi)水壓增長依然呈線性關(guān)系上也可以得到驗證.

2.2.3 鋼筋應變變化規(guī)律

圖9給出了內(nèi)水壓作用下預應力鋼筋的應變變化曲線.從曲線中可以看出，3個測點的應變數(shù)據(jù)基本相當.在內(nèi)水壓達到1.5 MPa之前，隨著內(nèi)水壓的增大，應變基本穩(wěn)步增大；當內(nèi)水壓在1.5 MPa與2.1 MPa之間，鋼筋應變隨內(nèi)水壓的增加依然呈線性增加，內(nèi)水壓每增加0.1 MPa，應變增加的幅度較內(nèi)水壓在0～1.5 MPa時要大.內(nèi)水壓繼續(xù)增加到2.1 MPa后，3個測試點的應變隨著內(nèi)水壓增大依然呈現(xiàn)穩(wěn)步增加的趨勢，每增加0.1 MPa，應變增加的幅度較0～1.5 MPa和1.5 MPa～2.1 MPa要大.從曲線可以明顯看出，應變隨內(nèi)水壓增大的發(fā)展呈現(xiàn)一個三階段的變化趨勢，1.5 MPa為第一階段與第二階段的拐點，2.1 MPa為第二階段與第三階段的拐點.結(jié)合前面混凝土保護層以及鋼筒的內(nèi)水壓應變關(guān)系曲線，保護層的開裂內(nèi)壓是1.6 MPa，混凝土管芯的開裂內(nèi)壓為2.2 MPa，分別對應鋼筋應變曲線中兩個拐點處的下一級內(nèi)水壓.

圖9 內(nèi)水壓-鋼筋應變關(guān)系曲線

同樣，試驗過程中所測得的鋼筋應變數(shù)據(jù)并不是鋼筋真實的應變，因為鋼筋有一個初始拉應力.根據(jù)前文計算的鋼筋初始張拉應力為284.0 MPa，則對應的初始拉應變?yōu)? 385 με，試驗中內(nèi)水壓2.5 MPa下，測得的鋼筋最大拉應變?yōu)?97 με，疊加后總的拉應變?yōu)? 382 με，遠小于鋼筋屈服強度650 MPa對應的屈服應變3 137 με，鋼筋沒有發(fā)生屈服破壞，整管還可以承受更大的內(nèi)水壓.

GB/T 19685-2017[18]中規(guī)定成品管PCCP需在控制開裂標準組合條件下進行抗裂內(nèi)壓檢驗，檢驗內(nèi)壓大小按式(3)計算，要求在該檢驗內(nèi)壓下，管體不得出現(xiàn)爆裂、局部凸起或出現(xiàn)其他滲漏現(xiàn)象，管體預應力區(qū)水泥砂漿保護層不應出現(xiàn)任何裂縫或其他剝落現(xiàn)象.

(3)

式中：Pt為抗裂內(nèi)壓檢驗荷載，As為每米管子長度環(huán)向預應力鋼絲面積，fse為環(huán)向鋼筋最終有效預加應力，An為每米管子長度管壁截面管芯混凝土、鋼筒、鋼筋及砂漿保護層折算面積；α為控制砂漿開裂系數(shù)，對PCCP-E為1.06，對PCCP-L為0.65，ftk為管芯混凝土抗拉強度標準值，b為管子軸向計算長度，數(shù)值為1 000 mm，r0為管壁截面計算半徑.

BCCP與PCCP結(jié)構(gòu)型式類似，選取文獻[5]中內(nèi)徑4 000 mm的超大口徑PCCP與本文研究的BCCP進行對比分析，該PCCP管芯厚度300 mm，采用直徑為6 mm的1 570 MPa高強預應力鋼絲，纏絲間距14.30 mm，將其內(nèi)水壓承載結(jié)果與本文研究的3種不同管徑BCCP的結(jié)果進行對比，經(jīng)計算及匯總，兩種管型的抗裂內(nèi)壓檢驗荷載計算結(jié)果、現(xiàn)場試驗保護層開裂內(nèi)水壓、管芯開裂內(nèi)水壓和極限內(nèi)水壓試驗結(jié)果如表3所示.

表3 抗裂內(nèi)壓計算和試驗結(jié)果

3種管徑的BCCP試驗管設計工壓都為1.0 MPa，而抗內(nèi)壓檢驗荷載計算結(jié)果分別為1.42 MPa、1.47 MPa和1.49 MPa，均比設計工壓要大，現(xiàn)場保護層開裂的內(nèi)水壓試驗結(jié)果也比設計工壓大0.5 MPa～0.6 MPa，說明設計工壓下BCCP各層結(jié)構(gòu)均處于彈性階段，具有一定的安全儲備.

兩種管型的抗裂內(nèi)壓檢驗荷載計算結(jié)果都比保護層開裂內(nèi)水壓試驗結(jié)果要小，說明兩種管型的抗內(nèi)水壓能力檢驗都是合格的，其中管徑1 800 mm的BCCP管芯開裂內(nèi)水壓試驗值比保護層開裂時的內(nèi)水壓值高0.6 MPa，而管徑4 000 mm的PCCP中兩者的差值僅為0.2 MPa.分析原因，首先BCCP中細石混凝土保護層的厚度為60 mm，而PCCP中砂漿保護層的厚度僅為27 mm，BCCP中保護層對整管剛度的貢獻更大；另外管徑1 800 mm的BCCP中每米管子長度環(huán)向預應力鋼絲面積為3 768 mm2，而管徑4 000 mm的PCCP中每米管子長度環(huán)向預應力鋼絲面積為1 978 mm2，BCCP的配筋率要高，即預應力鋼筋對整管剛度的貢獻比PCCP要大.綜上所述，BCCP中管芯開裂時的內(nèi)水壓與保護層開裂時的內(nèi)水壓的差值要比PCCP的大一些，BCCP的安全儲備更為豐富.

2.3 破壞全過程分析

以內(nèi)徑1 800 mm的埋置式BCCP為例，從生產(chǎn)時施加預應力到承受內(nèi)水壓至最終破壞的過程可分為以下5個階段，如圖10所示：1)管芯受預應力鋼筋環(huán)向作用力階段，如圖10(a)所示.帶鋼筒的混凝土管芯成型后受到纏繞預應力鋼筋所產(chǎn)生的初始預壓應力，可以抵消部分內(nèi)水壓，經(jīng)計算混凝土的初始預壓應力為7.4 MPa，鋼筒的初始預壓應力為57.4 MPa，鋼筋的初始拉應力為284.0 MPa，充分發(fā)揮了混凝土受壓，鋼絲受拉的特性，提高了整管的承載能力；2)保護層開裂前整管承受內(nèi)水壓彈性階段，如圖10(b)所示.當內(nèi)水壓小于1.6 MPa的時候，整管都處于彈性狀態(tài)，管芯依然受壓，而預應力鋼筋和外混凝土保護層受拉；3)保護層開裂，混凝土管芯承受內(nèi)水壓彈性階段，如圖10(c)所示.當內(nèi)水壓加載到1.6 MPa后，保護層達到了其極限抗拉強度，首先開裂，此時的內(nèi)水壓為BCCP的初裂荷載，混凝土管芯也逐漸從初始的受壓轉(zhuǎn)變?yōu)槭芾?，但依然處于彈性狀態(tài)；4)管芯開裂后鋼筒和鋼筋受拉彈性階段，如圖10(d)所示.隨著內(nèi)水壓的進一步增大，達到2.2 MPa后，管芯混凝土開始開裂并很快徑向裂穿，鋼筒和鋼筋的應力迅速增大；5)管道破壞階段，如圖10(e)所示.鋼筒和鋼筋相繼達到屈服強度235 MPa和650 MPa后，整管將喪失承載力發(fā)生破壞.從試驗過程以及試驗結(jié)果來看，本次試驗的BCCP經(jīng)歷了上述2)～4)3個階段，由于試驗設備和安全因素考慮，沒有加載到管道最終破壞階段.

圖10 BCCP內(nèi)水壓作用下破壞全過程

3 結(jié) 論

本文通過3根不同管徑的埋置式BCCP內(nèi)水壓原型試驗，得到了各自的初裂內(nèi)壓，并且在內(nèi)徑1 800 mm的BCCP制作過程中預先埋置應變片，得到了鋼筒、預應力鋼筋和混凝土保護層應變隨內(nèi)水壓的變化曲線，最后總結(jié)出了BCCP承受內(nèi)水壓的破壞規(guī)律.

初始狀態(tài)下，張拉預應力鋼筋使混凝土管芯受壓，而保護層不受任何作用；當內(nèi)水壓在0～1.5 MPa時，整管處于彈性狀態(tài)，各部分變形協(xié)調(diào)一致；內(nèi)水壓達到1.6 MPa后，保護層開始開裂，而混凝土管芯和預應力鋼筋依然處于彈性狀態(tài)；內(nèi)水壓繼續(xù)增大至2.2 MPa后，混凝土管芯由內(nèi)向外徑向開裂，鋼筋和鋼筒應力迅速增大，最終加載至2.5 MPa，鋼筒和鋼筋還沒有達到屈服強度.

管徑1 400 mm、1 600 mm和1 800 mm的BCCP試驗開裂內(nèi)壓分別為1.5 MPa、1.6 MPa和1.6 MPa，根據(jù)規(guī)范計算的抗裂內(nèi)壓檢驗荷載分別為1.42 MPa，1.47 MPa和1.49 MPa，設計的工作內(nèi)壓都為1.0 MPa，設計是安全的，具有一定的安全儲備，充分發(fā)揮了組合結(jié)構(gòu)中混凝土抗壓、鋼筋抗拉和鋼筒抗?jié)B的優(yōu)越性能.BCCP可作為PCCP的升級替代產(chǎn)品在國內(nèi)外的輸調(diào)水工程中推廣使用.