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        剪力墻端柱在不同的建模方式下對(duì)結(jié)構(gòu)的影響

        2020-01-10 07:33:32安青元福建省建筑設(shè)計(jì)研究院有限公司福建福州350001
        安徽建筑 2019年12期
        關(guān)鍵詞:翼墻梁端軸壓

        安青元 (福建省建筑設(shè)計(jì)研究院有限公司,福建 福州 350001)

        0 前言

        在平時(shí)工程實(shí)踐過程中,對(duì)于PKPM軟件建模階段,剪力墻約束邊緣構(gòu)件的端柱大都是按框架柱輸入,然后剪力墻直接建到框架柱的節(jié)點(diǎn)上,雖然建模方便很多,但柱子和剪力墻重疊的部分,程序在計(jì)算的時(shí)候會(huì)重復(fù)計(jì)算豎向構(gòu)件。同時(shí)SATWE程序采用的方法并不符合平截面假定,它采用墻、柱分離計(jì)算,顯然是近似計(jì)算的。這樣是否導(dǎo)致軸壓比比真實(shí)的小了,剛度比真實(shí)的大了;特別是端柱很大的時(shí)候,是否偏于不安全,以及對(duì)整個(gè)結(jié)構(gòu)的整體指標(biāo)的影響有多大等等。文章采用了兩種不同的建模方式以及兩個(gè)不同的有限元計(jì)算軟件,對(duì)計(jì)算結(jié)果進(jìn)行比較分析,并結(jié)合一個(gè)工程實(shí)例來探討以上這些問題以提出相應(yīng)的設(shè)計(jì)建議。

        1 工程概況

        本工程位于山東省沂源縣,為圖書、藝術(shù)樓的二期工程,由單棟建筑組成,建筑高度為18m,建筑平面為橢圓形,中部結(jié)構(gòu)只有一跨,最大跨度約為38m,采用現(xiàn)澆預(yù)應(yīng)力混凝土梁,為提高結(jié)構(gòu)的抗震性能,主體結(jié)構(gòu)采用框架剪力墻體系,結(jié)構(gòu)布置圖見圖1。本工程結(jié)構(gòu)安全等級(jí)為二級(jí),結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)基準(zhǔn)期為50年。抗震設(shè)防烈度為7度(0.10g),設(shè)計(jì)的地震分組為第三組,建筑場(chǎng)地類別為II類。

        圖1 結(jié)構(gòu)平面布置圖

        2 分析模型及方案選擇

        以下著重對(duì)中部?jī)筛?8m跨度的帶翼墻的端柱(DZ1)進(jìn)行整體計(jì)算分析。整個(gè)工程的有限元模型見圖2。

        圖2 整體有限元模型及分析對(duì)象模型

        首先在PKPM軟件中對(duì)帶翼墻的端柱DZ1采用兩種不同的方式進(jìn)行建模。第一種:端柱按柱子輸入,以這種方式輸入,計(jì)算時(shí)端柱按桿元計(jì)算;第二種:端柱按剪力墻輸入,以這種方式輸入,計(jì)算時(shí)端柱按墻元計(jì)算。兩種輸入方式的具體模型見圖3。

        其次還采用佳構(gòu)有限元通用軟件STRAT進(jìn)行兩種方式的建模,并把計(jì)算結(jié)果與PKPM-SATWE的計(jì)算結(jié)果進(jìn)行分析比較。

        圖3 剪力墻暗柱模型

        STRAT軟件是大型通用有限元軟件,可以直接建立任意復(fù)雜的空間結(jié)構(gòu)計(jì)算模型,能進(jìn)行各種有限元計(jì)算。

        3 計(jì)算結(jié)果分析比較

        3.1 結(jié)構(gòu)周期及周期比分析對(duì)比

        程序SATWE與STRAT在不同建模方式下結(jié)構(gòu)整體周期及周期比見表1。

        整體周期及周期比 表1

        從表1可以看出,兩種建模方式對(duì)結(jié)構(gòu)的整體周期以及周期比的影響很小。按柱輸入時(shí)結(jié)構(gòu)整體周期會(huì)比按墻輸入時(shí)略小。

        STRAT的計(jì)算結(jié)果基本上與SATWE的一致。

        3.2 結(jié)構(gòu)層間位移角分析對(duì)比

        程序SATWE與STRAT在不同建模方式下結(jié)構(gòu)整體周期及周期比見表2。

        最大層間位移角 表2

        從表2可以看出,兩種建模方式對(duì)結(jié)構(gòu)層間位移角的影響很小。端柱按柱輸入時(shí)結(jié)構(gòu)在X和Y兩個(gè)方向的最大層間位移角比按墻輸入時(shí)略小。

        3.3 結(jié)構(gòu)層剛度比分析對(duì)比

        程序SATWE在不同的建模方式下結(jié)構(gòu)的層剛度比見表3。

        層剛度比 表3

        從表3可以看出,無論是X向還是Y向,按柱輸入時(shí)層剛度比都比按墻輸入時(shí)大。這說明,按柱輸入時(shí)相應(yīng)提高了結(jié)構(gòu)的整體剛度,因此從這點(diǎn)來看,按墻輸入比較偏于安全。

        3.4 墻柱內(nèi)力及配筋分析對(duì)比

        帶翼墻的端柱DZ1在不同建模方式下的柱底軸力見表4。

        墻柱軸力(KN) 表4

        通過表4的比較可以看出,按柱輸入時(shí),端柱和翼墻的頂部分擔(dān)的軸力明顯比按墻輸入時(shí)大。

        帶翼墻的端柱DZ1在不同建模方式下的配筋簡(jiǎn)圖見圖4。

        圖4 端柱配筋簡(jiǎn)圖

        通過圖4可以看出,端柱按柱輸入時(shí)配筋要比按墻輸入時(shí)大很多。

        以上兩種情況是由于端柱按柱輸入時(shí),端柱的剛度增大,所承擔(dān)的軸力和彎矩也相應(yīng)增大,所以端柱配筋較大。

        同時(shí),在抗震組合工況下,端柱按柱子輸入時(shí),DZ1所分擔(dān)的軸力小,因此軸壓比也小。對(duì)于Q1來說,此時(shí)計(jì)算軸壓比所采用的截面積沒有扣除柱與墻重疊的部分,因此截面積偏大,計(jì)算所得的軸壓比偏小。端柱尺寸越大,Q1所計(jì)算的軸壓比偏小越多。所以對(duì)于這種情況,在設(shè)計(jì)過程中軸壓比不要控制得太緊。

        3.5 梁端內(nèi)力分析對(duì)比

        兩種不同的建模方式下,預(yù)應(yīng)力梁兩端內(nèi)力見表5。

        梁端內(nèi)力 表5

        通過表5的比較可以看出,無論是梁端彎矩,還是梁端剪力,端柱按柱輸入時(shí)比按墻輸入時(shí)大。究其原因,是由于端柱按柱輸入時(shí),柱子和剪力墻重疊的部分,程序在計(jì)算的時(shí)候會(huì)重復(fù)計(jì)算豎向構(gòu)件,增加了端柱的剛度,從而影響梁端內(nèi)力的變化。隨著端柱尺寸越大,翼墻越短,對(duì)梁端內(nèi)力的影響就越大。

        同時(shí),對(duì)于端柱尺寸較大的情況,與之連接的梁對(duì)端柱的作用主要發(fā)生在梁所在的平面內(nèi),因此,對(duì)于這種情況,端柱按柱輸入比較符合實(shí)際情況,設(shè)計(jì)時(shí)更偏于安全。

        4 結(jié)論及建議

        綜上所述,按柱子輸入計(jì)算時(shí),剪力墻軸向力和軸壓比等不符合剪力墻的實(shí)際情況,計(jì)算得到的層間位移偏小,層剛度較大,配筋較大,軸壓比偏小,不過兩種情況對(duì)總體指標(biāo)都有較好的控制,影響不大。

        因此在設(shè)計(jì)過程中建議當(dāng)采用按柱子輸入時(shí),特別是對(duì)于比較大的端柱,要注意適當(dāng)加大端柱的配筋,同時(shí)還要注意軸壓比的控制,不宜控制得太緊。同時(shí),按柱輸入時(shí),端柱的抗震等級(jí)要和剪力墻一致,如果出現(xiàn)異常配筋,也可以按剪力墻進(jìn)行復(fù)核。

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