王勤芳，曾海，楊耀

1 中國(guó)石油大學(xué)(北京)化學(xué)工程與環(huán)境學(xué)院，北京102249

2 中國(guó)石油遼河石化分公司，盤錦 124022

SBS改性瀝青的品質(zhì)受到基質(zhì)瀝青的化學(xué)組成、SBS嵌段比、SBS類型、SBS添加量、化學(xué)添加劑種類及用量等的影響，其中基質(zhì)瀝青化學(xué)組成與所添加組分的相容性，是影響改性瀝青性能及其穩(wěn)定性的重要因素[1]。筵玉濤等[2]通過DSR實(shí)驗(yàn)研究了SBS的形狀對(duì)改性瀝青車轍因子(G*/sinδ)的影響，結(jié)果發(fā)現(xiàn)：星型SBS改性瀝青車轍因子明顯大于線型 SBS改性瀝青，但星型SBS改性瀝青較線型SBS改性瀝青加工困難；牛冬瑜等[3]通過瀝青常規(guī)試驗(yàn)與熒光顯微觀測(cè)試驗(yàn)研究了工藝關(guān)鍵參數(shù)對(duì)SBS改性瀝青性能的影響，結(jié)果發(fā)現(xiàn)：對(duì)與瀝青相容性較好且相對(duì)分子質(zhì)量較大的SBS，加工工藝參數(shù)推薦剪切時(shí)間90 min，剪切溫度180 ℃，發(fā)育時(shí)間2 h；對(duì)與瀝青相容性較差且相對(duì)分子質(zhì)量較小的SBS，加工工藝參數(shù)推薦剪切時(shí)間60 min，剪切溫度170 ℃，發(fā)育時(shí)間不宜大于4 h；王兆力[4]通過單因素變量法對(duì)不同劑量的改性瀝青性能進(jìn)行研究，結(jié)果發(fā)現(xiàn)：改性劑的劑量控制在4.5%左右時(shí)較為合適。涂娟等[5]通過瀝青常規(guī)分析研究了添加劑對(duì)SBS改性瀝青性能的影響，結(jié)果發(fā)現(xiàn)：穩(wěn)定劑能使分散的SBS在瀝青中形成穩(wěn)定的空間網(wǎng)絡(luò)結(jié)構(gòu)，添加劑量占SBS的5.0% 左右時(shí)效果最佳。目前，基質(zhì)瀝青四組分組成對(duì)SBS改性瀝青高溫性能影響的研究較少，用軟化點(diǎn)、SHRP規(guī)范中的車轍因子(G*/sinδ)評(píng)價(jià)SBS改性瀝青高溫性能的研究比較多，而用MSCR試驗(yàn)評(píng)價(jià)高溫性能的研究比較少。本文選取4種不同油源的基質(zhì)瀝青，旨在通過環(huán)球法軟化點(diǎn)試驗(yàn)、DSR試驗(yàn)、MSCR試驗(yàn)考察基質(zhì)瀝青四組分組成與SBS劑量對(duì)改性瀝青高溫性能的影響，并分析軟化點(diǎn)試驗(yàn)、DSR試驗(yàn)、MSCR試驗(yàn)在評(píng)價(jià)改性瀝青高溫性能時(shí)的相關(guān)性。

1 試驗(yàn)部分

1.1 原材料

本實(shí)驗(yàn)選取的4種瀝青編號(hào)為：I、II、III、IV，其性質(zhì)如表1與表2所示。聚合物選用編號(hào)為3501F的線型SBS，其性質(zhì)如表3所示。SBS的添加量分別為2.0%、3.0%、4.0%、5.0%，穩(wěn)定劑添加比例為定量0.25%。

1.2 試樣制備

本實(shí)驗(yàn)中采用高速剪切機(jī)來制備SBS改性瀝青，方法如下：基質(zhì)瀝青加熱至180 ℃，將SBS加入到基質(zhì)瀝青中，高速剪切機(jī)以3000 r/min的轉(zhuǎn)速剪切30 min后加入穩(wěn)定劑，繼續(xù)剪切20 min后再加入一次穩(wěn)定劑，繼續(xù)剪切20 min后將轉(zhuǎn)速調(diào)至1000 r/min，使其在該轉(zhuǎn)速下剪切1 h后裝入器皿，等待后續(xù)測(cè)試。

表1 基質(zhì)瀝青的物理性質(zhì)Table 1 Physical properties of neat asphalts

表2 基質(zhì)瀝青的四組分含量Table 2 SARA fractions of neat asphalts

表3 SBS聚合物的性質(zhì)Table 3 Properties of SBS polymer

1.3 性能測(cè)試

1.3.1 軟化點(diǎn)試驗(yàn)

軟化點(diǎn)是世界上大多數(shù)國(guó)家表征瀝青高溫性能的指標(biāo)之一，在理論上，軟化點(diǎn)是一種等黏溫度，反應(yīng)了瀝青的黏度特性，軟化點(diǎn)高說明瀝青的等黏溫度高，瀝青混合料的高溫穩(wěn)定性好。本論文采用環(huán)球法測(cè)試瀝青的軟化點(diǎn)。

1.3.2 動(dòng)態(tài)剪切流變?cè)囼?yàn)

原樣瀝青的動(dòng)態(tài)剪切流變?cè)囼?yàn)(DSR)，以車轍因子(G*/sinδ)作為評(píng)價(jià)瀝青高溫性能的指標(biāo)，G*/sinδ越大，表示高溫抗永久變形能力越強(qiáng)，即混合料的高溫穩(wěn)定性越好[6]。G*/sinδ中G*是動(dòng)態(tài)剪切復(fù)數(shù)勁度模量，G*越大表示瀝青的抗流動(dòng)變形能力越強(qiáng)；相位角δ是瀝青結(jié)合料的彈性(可恢復(fù)部分)與黏性(不可恢復(fù)部分)成分的比例指標(biāo)。本次DSR試驗(yàn)中，角頻率的范圍為：0.1～100 rad/s，剪變速率為12%。

1.3.3 多重應(yīng)力蠕變恢復(fù)(MSCR)試驗(yàn)

多重應(yīng)力蠕變恢復(fù)試驗(yàn)(MSCR)：在0.1 KPa和3.2 KPa剪切應(yīng)力下分別進(jìn)行10次蠕變恢復(fù)試驗(yàn)，蠕變1 s，恢復(fù) 9 s，試驗(yàn)溫度為從低至高，然后根據(jù)采集的應(yīng)變計(jì)算不同應(yīng)力下的Jnr以及Jnr-diff[7]。Jnr為不可恢復(fù)蠕變?nèi)崃?，主要表征瀝青結(jié)合料的抗車轍性，通常較高的Jnr(3.2KPa)值表示較低的車轍性能。Jnr-diff是不可恢復(fù)蠕變?nèi)崃侩S應(yīng)力的變化率，表征改性瀝青應(yīng)力敏感性。其計(jì)算方法如式(1)與式(2)所示：

其中：ε0—— 為初始變形；

εr—— 為經(jīng)過9 s恢復(fù)后剩余變形；

δ—— 為剪切應(yīng)力，KPa；

Jnr—— 為不可恢復(fù)蠕變?nèi)崃浚琄Pa-1；

Jnr-diff—— 為不可恢復(fù)蠕變?nèi)崃肯鄬?duì)差異，%。

2 結(jié)果與討論

2.1 軟化點(diǎn)試驗(yàn)結(jié)果

根據(jù)試驗(yàn)結(jié)果，繪制出了SBS改性瀝青的軟化點(diǎn)隨SBS劑量變化關(guān)系曲線，如圖1所示。

圖1 軟化點(diǎn)隨SBS劑量變化關(guān)系曲線Fig. 1 The softening point change with SBS dose

從圖1可以看出，隨著SBS劑量的增加，4種不同系列改性瀝青的軟化點(diǎn)有相同的變化趨勢(shì)，但變化幅度不盡相同。SBS劑量由2.0%提高到3.0%時(shí)，I、II、III、IV4個(gè)系列改性瀝青的軟化點(diǎn)分別提高了11 ℃、10 ℃、9 ℃、11.5 ℃；當(dāng)劑量由3.0%提高到4.0%時(shí)，I、II、III、IV4個(gè)系列改性瀝青的軟化點(diǎn)分別提高了21 ℃、16 ℃、23 ℃、26 ℃；當(dāng)劑量由4.0%提高到5.0%時(shí)，I、II、III、IV 4個(gè)系列改性瀝青的軟化點(diǎn)分別提高了3 ℃、2 ℃、7 ℃、0.5 ℃，可以看出，當(dāng)SBS劑量由3.0%提高到4.0%時(shí)，4個(gè)系列改性瀝青的軟化點(diǎn)均增加最快。

在較低SBS劑量下，改性瀝青體系中瀝青為連續(xù)相，SBS為分散相，SBS會(huì)吸附瀝青中部分輕組分使其發(fā)生溶脹，這導(dǎo)致瀝青中小分子含量相對(duì)減少。同時(shí)，SBS的加入及溶脹也增加了瀝青分子的運(yùn)動(dòng)阻力，從而使改性瀝青的高溫穩(wěn)定性得以提高。但由于劑量比較低，SBS改性劑對(duì)瀝青小分子的吸附作用未充分發(fā)揮，瀝青中仍有相對(duì)較多的小分子存在，這使得SBS改性劑與瀝青沒能達(dá)到穩(wěn)定的互鎖狀態(tài)。隨著SBS劑量的增加，改性瀝青中SBS與瀝青的相態(tài)會(huì)發(fā)生變化，由瀝青為連續(xù)相、SBS為分散相的相態(tài)逐漸轉(zhuǎn)化為瀝青與SBS均為連續(xù)相。在此狀態(tài)下，SBS的微相分離結(jié)構(gòu)作用得以充分發(fā)揮，其微區(qū)相互纏繞交聯(lián)形成互鎖的網(wǎng)絡(luò)結(jié)構(gòu)，作用效果最好，此時(shí)軟化點(diǎn)的增長(zhǎng)加快，表現(xiàn)在軟化點(diǎn)變化曲線上就是其曲線斜率增大。而當(dāng)劑量繼續(xù)增加時(shí)，由于瀝青中能被吸附的小分子已被吸附穩(wěn)定，表現(xiàn)為軟化點(diǎn)的增長(zhǎng)幅度降低。

就本試驗(yàn)中改性瀝青軟化點(diǎn)的變化過程而言，4個(gè)系列改性瀝青的增加幅度由大到小順序?yàn)椋篒II ＞ IV ＞ I＞ II，主要原因在于基質(zhì)瀝青性質(zhì)的差異。從表2可以看出：I、II、III、IV這4種基質(zhì)瀝青中飽和分含量從大到小的順序?yàn)椋篒II ＞ I ＞ IV ＞ II，分析發(fā)現(xiàn)，基質(zhì)瀝青中飽和分含量越多，改性瀝青的軟化點(diǎn)提高越快。

結(jié)合圖1與表2可以看出，在一定SBS劑量下，飽和分、芳香分與膠質(zhì)基本相同的條件下，隨著基質(zhì)瀝青中瀝青質(zhì)含量的增加，改性瀝青的軟化點(diǎn)隨之增大。這就說明，一定條件下，基質(zhì)瀝青中瀝青質(zhì)含量越高，改性瀝青的高溫性能更好，但隨著SBS劑量的增加，基質(zhì)瀝青中瀝青質(zhì)含量對(duì)改性瀝青高溫性能的影響逐漸減弱。從圖1可以看出，SBS劑量在2.0%～3.0%時(shí)，II系列改性瀝青的軟化點(diǎn)大于IV系列改性瀝青的軟化點(diǎn)，而SBS劑量在4.0%～5.0%時(shí)，IV系列改性瀝青的軟化點(diǎn)則大于II系列改性瀝青。這說明SBS在較低劑量時(shí)，基質(zhì)瀝青對(duì)改性瀝青高溫性能的影響最突出，而SBS在較高劑量時(shí)，基質(zhì)瀝青對(duì)改性瀝青高溫性能的影響會(huì)逐漸減弱，改性劑的影響則逐漸加強(qiáng)。

2.2 動(dòng)態(tài)剪切流變?cè)囼?yàn)結(jié)果

2.2.1 車轍因子(G*/sinδ)

張國(guó)強(qiáng)[8]等人通過對(duì)改性瀝青軟化點(diǎn)與車轍動(dòng)穩(wěn)度之間相關(guān)性的分析，發(fā)現(xiàn)采用軟化點(diǎn)指標(biāo)在評(píng)價(jià)改性瀝青高溫性能時(shí)，表現(xiàn)出一定的局限性。本文采用車轍因子(G*/sinδ)來進(jìn)一步表征改性瀝青的高溫抗永久變形能力，在角頻率為10 rad/s時(shí)，以lg(G*/sinδ) -T作圖，如圖2～圖9所示。

圖2 I系列改性瀝青的lg(G*/sinδ)隨溫度變化關(guān)系曲線Fig. 2 The lg(G*/sinδ) of the modified asphalt I with temperature

圖3 II系列改性瀝青的lg(G*/sinδ)隨溫度變化關(guān)系曲線Fig. 3 The lg(G*/sinδ) of the modified asphalt II with temperature

圖4 III系列改性瀝青的lg(G*/sinδ)隨溫度變化關(guān)系曲線Fig. 4 The lg(G*/sinδ) of the modified asphalt III with temperature

圖5 IV系列改性瀝青的lg(G*/sinδ)隨溫度變化關(guān)系曲線Fig. 5 The lg(G*/sinδ) of the modified asphalt IV with temperature

圖2～圖5分別表示I、II、III、IV系列改性瀝青的車轍因子隨溫度和SBS劑量變化關(guān)系曲線。從圖中可以看出，在SBS劑量一定時(shí)，隨著溫度的升高，4種系列改性瀝青的lg(G*/sinδ)表現(xiàn)出了相同的變化趨勢(shì)，均隨之減小。說明高溫能使改性瀝青的抗車轍能力減弱，即溫度越高，改性瀝青的抗永久變形能力越弱。同時(shí)，從圖2～圖5亦可看出，在相同溫度下，隨著SBS劑量的增加，lg(G*/sinδ)不斷增加，這表明，較高的SBS劑量對(duì)瀝青高溫抗車轍能力有更好的改善作用。

圖6～圖9分別展現(xiàn)了SBS劑量為2.0%、3.0%、4.0%和5.0%下，4個(gè)系列改性瀝青的lg(G*/sinδ)隨溫度變化的關(guān)系曲線?？梢钥闯?，在同一SBS劑量下，相同溫度時(shí)，4個(gè)系列改性瀝青的lg(G*/sinδ)大小不同，從大到小的順序是II ＞ I ＞ IV ＞ III，對(duì)照表 2 中基質(zhì)瀝青的四組分含量數(shù)據(jù)可以看出，瀝青質(zhì)含量相對(duì)較高的基質(zhì)瀝青，其改性瀝青的lg(G*/sinδ) 也相對(duì)較高，即瀝青質(zhì)含量較高的瀝青改性后高溫抗車轍能力也相對(duì)較強(qiáng)。

圖6 SBS劑量為2.0%下lg(G*/sinδ)隨溫度變化關(guān)系曲線Fig. 6 The lg(G*/sinδ) with temperature at the SBS dose of 2.0%

圖7 SBS劑量為3.0%下lg(G*/sinδ)隨溫度變化關(guān)系曲線Fig. 7 The lg(G*/sinδ) with temperature at the SBS dose of 3.0%

圖8 SBS劑量為4.0%下lg(G*/sinδ)隨溫度變化關(guān)系曲線Fig. 8 The lg(G*/sinδ) with temperature at the SBS dose of 4.0%

圖9 SBS劑量為5.0%下lg(G*/sinδ)隨溫度變化關(guān)系曲線Fig. 9 The lg(G*/sinδ) with temperature at the SBS dose of 5.0%

2.2.2 改性瀝青的復(fù)數(shù)模量

為了進(jìn)一步考察4個(gè)系列改性瀝青的高溫性能，本文繼續(xù)分析了動(dòng)態(tài)剪切流變?cè)囼?yàn)中角頻率對(duì)復(fù)數(shù)模量(G*)的影響。圖10和圖11分別列出了溫度為60 ℃、70 ℃時(shí)，相同SBS劑量下，不同系列改性瀝青的復(fù)數(shù)模量隨角頻率的變化關(guān)系曲線，其中，每幅圖中右下角的小圖是對(duì)該圖中角頻率為0.1～1.0 rad/s范圍內(nèi)G*隨角頻率變化關(guān)系曲線的放大。

圖10 相同SBS劑量下改性瀝青60 ℃復(fù)數(shù)模量隨角頻率變化關(guān)系曲線Fig. 10 The complex modulus of modified asphalt with radian frequency at the same SBS dose at 60 °C

圖11 相同SBS劑量下改性瀝青70℃復(fù)數(shù)模量隨角頻率變化關(guān)系曲線Fig. 11 The complex modulus of modified asphalt with radian frequency at the same SBS dose at 70 °C

從圖10可以看出，隨著角頻率的增加，改性瀝青的G*不斷增大，這說明，在較高頻率時(shí)，改性瀝青在該溫度下抗流動(dòng)變形能力更強(qiáng)。圖10(a)和圖10(b)可以看出，角頻率在0.1～100 rad/s 范圍內(nèi)，SBS劑量在2.0%、3.0%時(shí)，4個(gè)系列改性瀝青的G*大小順序均是II ＞ I ＞ IV ＞ III。但SBS的添加量為 4.0%，角頻率低于0.43 rad/s時(shí)，IV系列改性瀝青的G*超過了II系列改性瀝青，成為4種改性瀝青中最高。在SBS劑量為5.0%時(shí)，不管在高頻還是低頻下，III系列改性瀝青的G*均大于IV系列改性瀝青，而角頻率小于0.3 rad/s左右時(shí)，III 系列改性瀝青的G*在4個(gè)系列改性瀝青中最高。

鑒于以上的發(fā)現(xiàn)，本文又考察了溫度在70 ℃時(shí)G*隨角頻率的變化關(guān)系。從圖11中可以看出，70 ℃下的復(fù)數(shù)模量隨角頻率的變化趨勢(shì)與60 ℃時(shí)不同的是：在SBS劑量為4.0%，角頻率為0.1～1.0 rad/s時(shí)，IV系列改性瀝青的G*在60 ℃和70 ℃均為4種系列改性瀝青中的最大者；而在SBS劑量為5.0%，角頻率為0.1～1.0 rad/s時(shí)，III系列改性瀝青的G*僅在70 ℃表現(xiàn)為最大，即在70 ℃時(shí)，III系列改性瀝青的G*值大于其他3個(gè)系列改性瀝青，低頻范圍較60 ℃時(shí)更大。這說明，與其他3個(gè)系列改性瀝青相比，III系列改性瀝青在更高溫度下的抗流動(dòng)變形能力表現(xiàn)更加突出。

圖12 Jnr(3.2KPa)隨溫度與SBS劑量的變化關(guān)系曲線Fig. 12 The curves of Jnr(3.2KPa) with temperature and SBS dose

2.3 多重應(yīng)力蠕變恢復(fù)試驗(yàn)結(jié)果

為了更好地評(píng)價(jià)SBS改性瀝青的高溫性能，本部分采用MSCR試驗(yàn)，研究了SBS劑量、溫度和基質(zhì)瀝青對(duì)改性瀝青高溫性能的影響，在MSCR試驗(yàn)中，Jnr(3.2KPa)主要表征瀝青結(jié)合料的抗車轍性能，通常較高的Jnr(3.2KPa)值表示較低的車轍性能，Jnr-diff表示瀝青的抗敏感性能，值越大，改性瀝青對(duì)應(yīng)力越敏感。

圖12與圖13分別是同系改性瀝青的Jnr(3.2KPa)與Jnr-diff隨溫度與SBS劑量變化關(guān)系曲線，圖中(a)～(d)分別是I、II、III和IV系列改性瀝青的試驗(yàn)數(shù)值。圖14與圖15分別是溫度為64 ℃時(shí)不同系列改性瀝青的lg(Jnr(3.2KPa))與Jnr-diff隨SBS劑量的變化關(guān)系曲線。

從圖12～圖13可以看出，SBS改性瀝青的Jnr(3.2KPa)和Jnr-diff均隨溫度的升高而不斷增加，隨SBS劑量的增加而呈現(xiàn)下降趨勢(shì)，這說明，隨著溫度升高，改性瀝青的抗車轍能力與應(yīng)力敏感性能均逐漸降低，而隨著SBS劑量的增加，改性瀝青的抗車轍能力與應(yīng)力敏感性能均不斷增強(qiáng)。

圖13 Jnr-diff隨溫度與SBS劑量的變化關(guān)系曲線Fig. 13 The curves of Jnr-diff with temperature and SBS dose

圖14 lg Jnr(3.2KPa)隨SBS劑量變化關(guān)系曲線Fig. 14 The curves of lg Jnr(3.2KPa) with SBS dose

圖15 Jnr-diff隨SBS劑量變化關(guān)系曲線Fig. 15 The curves of Jnr-diff with SBS dose

從圖14～圖15可以看出來，在溫度為64 ℃時(shí)，SBS劑量從2.0%提高到4.0%時(shí)，4個(gè)系列改性瀝青的lg(Jnr(3.2KPa))與Jnr-diff大小順序均為III ＞ IV ＞ I ＞ II，而SBS劑量在5.0%時(shí)，III系列改性瀝青的lg(Jnr(3.2KPa))低于II系列改性瀝青，而Jnr-diff低于I系列改性瀝青，與II系列改性瀝青的Jnr-diff相近。這說明，在SBS劑量為2.0%～4.0%下，4個(gè)系列改性瀝青的抗車轍能力和應(yīng)力敏感性能大小順序均為：II ＞ I ＞ IV ＞ III，而SBS劑量為5.0%時(shí)，III系列改性瀝青的抗車轍能力大于II系列改性瀝青，應(yīng)力敏感性能大于I系列改性瀝青，與II系列改性瀝青相近。而從lg(Jnr(3.2KPa))和Jnr-diff的降低幅度來看，III系列改性瀝青的降低幅度在4個(gè)系列改性瀝青中最大，對(duì)照表2中基質(zhì)瀝青的四組分組成發(fā)現(xiàn)，III號(hào)基質(zhì)瀝青四組分組成中飽和分含量為21.35 wt%，在4種基質(zhì)瀝青中含量最高。這說明，飽和分含量較高的基質(zhì)瀝青，SBS改性后的瀝青抗車轍能力與應(yīng)力敏感性能提高幅度較大。這主要是因?yàn)轱柡头趾扛叩幕|(zhì)瀝青，小分子含量相對(duì)較多，能溶脹的SBS分子量也更多，高溫性能隨SBS劑量的變化速度就會(huì)提高更快。另外，從圖14可以看出，不同系列改性瀝青的抗車轍能力在低SBS劑量(2.0%和3.0%)時(shí)，相差較大，而在高SBS劑量(4.0%和5.0%)時(shí)相差較小，即SBS劑量低時(shí)，基質(zhì)瀝青對(duì)改性瀝青高溫性能影響顯著，而在高SBS劑量時(shí)，SBS對(duì)改性瀝青高溫性能的影響逐漸明顯。

4個(gè)系列基質(zhì)瀝青中瀝青質(zhì)含量順序?yàn)镮I ＞ I ＞ IV＞ III，飽和分含量順序?yàn)镮II ＞ I ＞ IV ＞ II，這說明，II號(hào)基質(zhì)瀝青中的大分子與極性成分含量最多，III號(hào)的最少，從而在低SBS劑量時(shí)II系列改性瀝青的高溫性能較好，III系列改性瀝青的較差，而當(dāng)SBS劑量增多時(shí)，由于III號(hào)瀝青的小分子含量最多，當(dāng)其他瀝青吸附穩(wěn)定之后，III號(hào)瀝青還可以繼續(xù)吸附，這就導(dǎo)致在更高的SBS劑量時(shí)，III系列改性瀝青的網(wǎng)絡(luò)結(jié)構(gòu)更加發(fā)達(dá)。所以，SBS在高劑量時(shí)，III系列改性瀝青的高溫性能與II系列改性瀝青的接近，甚至在一些測(cè)試條件下超過II系列改性瀝青的高溫性能。

3 結(jié)論

本文中所述的3種評(píng)價(jià)改性瀝青高溫性能的方法中，軟化點(diǎn)表現(xiàn)出了一定的局限性，表現(xiàn)在試驗(yàn)結(jié)果上：IV系列改性瀝青在SBS劑量為4.0%時(shí)，軟化點(diǎn)超過II系列，成為最高，而DSR與MSCR試驗(yàn)結(jié)果則沒有出現(xiàn)這一現(xiàn)象，這也在另一方面說明了動(dòng)態(tài)剪切流變?cè)囼?yàn)和多重應(yīng)力蠕變恢復(fù)試驗(yàn)在評(píng)價(jià)改性瀝青高溫性能時(shí)有較好的相關(guān)性。本試驗(yàn)中基質(zhì)瀝青與SBS劑量對(duì)改性瀝青高溫性能的影響情況如下。

隨著SBS劑量的增加，改性瀝青的高溫性能逐漸增大，劑量在3.0%～4.0%左右時(shí)，軟化點(diǎn)改善最明顯。

基質(zhì)瀝青中瀝青質(zhì)含量高，飽和分含量低時(shí)，SBS改性后高溫性能更好，而飽和分含量較高時(shí)，改性瀝青的高溫性能隨SBS劑量改善速度更快。3種評(píng)價(jià)方法中，II系列改性瀝青的高溫性能在這4個(gè)系列中最好，觀察II號(hào)瀝青中四組分分配比例發(fā)現(xiàn)，飽和分、芳香分、膠質(zhì)、瀝青質(zhì)含量分別在9 wt%、52 wt%、35 wt%、4 wt%左右時(shí)，制備的改性瀝青高溫性能相對(duì)更好。

基質(zhì)瀝青對(duì)改性瀝青高溫性能影響在SBS劑量較低時(shí)顯著，而SBS劑量較高時(shí)，SBS對(duì)改性瀝青高溫性能的影響更加明顯；通過MSCR與DSR試驗(yàn)發(fā)現(xiàn)，SBS劑量為5.0%時(shí)，III系列改性瀝青的高溫性能與II系列改性瀝青的相近。DSR實(shí)驗(yàn)中，在70 ℃時(shí)的低頻率(0.1～1.0 rad/s)下，III系列改性瀝青的抗流動(dòng)變形能力最好。