阮小龍 林朝飛
(攀枝花學(xué)院土木與建筑工程學(xué)院,四川 攀枝花 617000)
高爐除塵灰是用除塵設(shè)備將工廠排放的顆粒煙塵收集得到的排棄物。它是高溫條件下的化學(xué)反應(yīng)產(chǎn)物,其性質(zhì)發(fā)生變異,利用難度較大,囤積容易揚(yáng)塵,在運(yùn)輸過(guò)程中及風(fēng)季季節(jié)對(duì)環(huán)境產(chǎn)生污染,其含有的重金屬物質(zhì)對(duì)人類健康危害大。目前對(duì)除塵灰回收利用是提取可用金屬元素和制灰砂磚,但由于金屬提取技術(shù)不足、成本過(guò)高,一直未實(shí)現(xiàn)規(guī)模化生產(chǎn),且灰砂磚利用量較小,故不能有效快速消耗掉大量囤積的除塵灰。目前采取填埋處理方式,易產(chǎn)生二次污染嚴(yán)重,高爐粉灰上覆土過(guò)薄會(huì)產(chǎn)生塌陷,堆積過(guò)厚會(huì)產(chǎn)生滑坡危害,安全隱患嚴(yán)重。
尾礦砂是選礦廠將礦石磨細(xì)選取有用成分后排放的廢棄物。目前有企業(yè)利用頁(yè)巖與礦渣按比例混合生產(chǎn)保溫隔熱性能好的多孔節(jié)能磚,但使用量少,不能有效消耗掉每年大量排放出的尾礦砂,尾礦砂逐年囤積于尾礦壩,占據(jù)耕地,并造成環(huán)境污染。僅以釩鈦磁鐵礦及鋼鐵工業(yè)城市攀枝花為例,礦渣年排出量超過(guò)50萬(wàn)t,雖有少部分加以回收利用,但利用方式單一。從圖1可以看出,尾礦壩的囤積量逐年增加,尾礦砂回收利用問(wèn)題亟待解決。
混凝土細(xì)骨料所用天然砂日益匱乏,其占混凝土重量約30%,若以尾礦砂作為天然砂的替代品,既解決了混凝土集料匱乏問(wèn)題,還可以大量減少尾礦砂囤積,減少尾礦壩中礦渣的庫(kù)容量,降低尾礦壩的安全隱患,同時(shí)減少了對(duì)環(huán)境的污染。
本試驗(yàn)通過(guò)四川省工業(yè)固態(tài)廢棄物綜合利用實(shí)驗(yàn)室立項(xiàng),研究高爐除塵灰替代水泥,尾礦砂替代天然砂石作為混凝土的細(xì)骨料,形成一種新型復(fù)合混凝土,通過(guò)試驗(yàn)研究其強(qiáng)度、變形性能是否達(dá)到工程使用要求。
本試驗(yàn)項(xiàng)目混凝土設(shè)計(jì)強(qiáng)度等級(jí)為C30;水泥:P.O42.5普通水泥,密度3 100 kg/m3;碎石:最大粒徑20 mm,密度2 800 kg/m3,中砂:級(jí)配良好,密度2 600 kg/m3;尾礦砂:表觀密度2 700 kg/cm3,比表面積480 m2/kg,含泥量2.3%;高爐除塵灰:細(xì)度5.2%,燒矢量3.23%,表觀密度2 100 kg/cm3。
根據(jù)JGJ 55—2011普通混凝土配合比設(shè)計(jì)規(guī)程計(jì)算出基準(zhǔn)配合比為水泥∶用水量∶細(xì)砂∶石子=Mco∶Mwo∶Mso∶Mgo=1∶0.57∶1.84∶2.59。
等量取代法規(guī)則是在基準(zhǔn)配合比基礎(chǔ)上用相等量的粉煤灰和尾礦砂分別取代等量的水泥及天然砂。根據(jù)GB/T 50146—2014粉煤灰混凝土應(yīng)用技術(shù)規(guī)范,當(dāng)水灰比大于0.4時(shí),普通硅酸鹽水泥礦渣摻量最大45%,除塵灰借鑒粉煤灰最大摻量30%,由于替代率不同于摻入量,高爐除塵灰和尾礦砂設(shè)計(jì)替代率分別為0%,5%,10%,20%,30%五個(gè)等級(jí)。
試驗(yàn)采用HYE-300B型電液伺服壓力試驗(yàn)機(jī),最大壓力300 t,加載速率0.5 MPa/s,根據(jù)設(shè)計(jì)替代率有25個(gè)組合,每組3個(gè)試塊,試驗(yàn)共計(jì)75個(gè)尺寸為150 mm×150 mm×150 mm標(biāo)準(zhǔn)土立方體試塊,在標(biāo)準(zhǔn)條件下養(yǎng)護(hù)28 d后進(jìn)行抗壓強(qiáng)度試驗(yàn)。加載試驗(yàn)見(jiàn)圖2。
圖3對(duì)比五組不同替代率養(yǎng)護(hù)28 d后的立方體試塊,發(fā)現(xiàn)隨著替代率的增加混凝土逐漸開(kāi)裂,替代率越高開(kāi)裂現(xiàn)象越明顯,這由于高爐除塵灰凝結(jié)強(qiáng)度不足和尾礦砂中含有一定量的泥所導(dǎo)致的開(kāi)裂現(xiàn)象。
通過(guò)對(duì)75個(gè)試塊進(jìn)行抗壓強(qiáng)度試驗(yàn),各替代率混凝土立方體抗壓強(qiáng)度試驗(yàn)平均值和極差統(tǒng)計(jì)于表1中。
表1 各替代率混凝土立方體抗壓強(qiáng)度試驗(yàn)值 MPa
從表1試驗(yàn)結(jié)果可以看出:
1)當(dāng)高爐除塵灰替代率為0%時(shí),尾礦砂替代率在30%及以下對(duì)復(fù)合混凝土強(qiáng)度影響甚微;當(dāng)高爐除塵灰替代率為5%時(shí),尾礦砂替代率在20%及以下復(fù)合混凝土強(qiáng)度滿足要求。由此可見(jiàn),尾礦砂完全可以替代天然砂石,替代率控制在10%~20%左右為宜。
2)當(dāng)尾礦砂替代率為0%時(shí),復(fù)合混凝土強(qiáng)度在除塵灰替代率為10%及以下時(shí)滿足要求;當(dāng)尾礦砂替代率為5%~20%時(shí),復(fù)合混凝土強(qiáng)度在高爐除塵灰替代率為5%及以下時(shí)滿足要求。可見(jiàn),高爐除塵灰對(duì)復(fù)合混凝土強(qiáng)度影響較大,替代率不可太高,控制在5%~10%左右為宜。
3)尾礦砂替代率恒定時(shí),除塵灰替代率變化對(duì)強(qiáng)度影響較大,強(qiáng)度極差平均值高達(dá)10.7 MPa。除塵灰替代率恒定時(shí),高爐除塵灰尾礦砂替代率變化對(duì)強(qiáng)度影響較小,強(qiáng)度極差平均值4.5 MPa。
為了更清晰的分析除塵灰替代率和尾礦砂替代率對(duì)混凝土立方體抗壓強(qiáng)度的影響效果,繪抗壓強(qiáng)度隨各替代率變化趨勢(shì)圖如圖4,圖5所示。
由圖4可以看出,尾礦砂同一替代率時(shí),復(fù)合混凝土抗壓強(qiáng)度隨高爐除塵灰替代率增加而大幅度減小,變化趨勢(shì)線呈現(xiàn)直線型下降趨勢(shì),說(shuō)明高爐除塵灰粘結(jié)力較水泥相差較大,只能作少量替代,不能夠大量替代水泥。其抗壓強(qiáng)度隨除塵灰替代率變化呈現(xiàn)直線趨勢(shì),變化趨勢(shì)線線性回歸方程表達(dá)式:
y=-k0x+b
(1)
其中,y為抗壓強(qiáng)度,MPa;x為除塵灰替代率,%;k0取值范圍:4.63~4.949;b取值范圍:40.47~45.651。
由圖5可以看出,高爐除塵灰同一替代率時(shí),復(fù)合混凝土抗壓強(qiáng)度隨尾礦砂替代率變化平緩,平均極差僅為4.6 MPa,對(duì)強(qiáng)度影響非常小,變化趨勢(shì)線呈現(xiàn)對(duì)數(shù)型或冪指數(shù)型下降趨勢(shì),說(shuō)明尾礦砂可以作為天然砂的替代品。其抗壓強(qiáng)度隨尾礦砂替代率變化趨勢(shì)冪指數(shù)或?qū)?shù)型變化,趨勢(shì)線線性回歸方程表達(dá)式:
1)抗壓強(qiáng)度隨尾礦砂替代率冪指數(shù)變化趨勢(shì)線性回歸方程:
y=-Klnx+B
(2)
其中,y為抗壓強(qiáng)度,MPa;x為尾礦砂替代率,%;K取值范圍:0.398~5.04;B取值范圍:19.32~39.643。
2)抗壓強(qiáng)度隨尾礦砂替代率對(duì)數(shù)型變化趨勢(shì)線線性回歸方程:
y=Cx-k
(3)
其中,y為抗壓強(qiáng)度,MPa;x為尾礦砂替代率,%;C取值范圍:19.738~39.644;k1取值范圍:0.01~0.159。
1)本項(xiàng)目通過(guò)試驗(yàn)發(fā)現(xiàn)隨著高爐除塵灰和尾礦砂替代率增加,復(fù)合混凝土強(qiáng)度均不同程度降低,隨除塵灰替代率增加而降低幅度略大。
2)高爐除塵灰比較適宜的替代率是5%~10%,尾礦砂比較適宜的替代率是10%~20%,強(qiáng)度達(dá)到標(biāo)準(zhǔn)混凝土的要求,但其在構(gòu)件中的其他性能尚需繼續(xù)研究。
3)隨著高爐除塵灰和尾礦砂替代率的增加,混凝土逐漸出現(xiàn)開(kāi)裂現(xiàn)象,替代率越高開(kāi)裂越多??紤]到尾礦砂中含泥、高爐除塵灰粘結(jié)力不強(qiáng)導(dǎo)致復(fù)合混凝土開(kāi)裂的問(wèn)題,除塵灰和尾礦砂替代率均要根據(jù)實(shí)際情況調(diào)整。
4)在替代率超過(guò)一定范圍之后,復(fù)合混凝土強(qiáng)度雖達(dá)不到標(biāo)準(zhǔn)要求,但可以適用于一些輔助性的建筑用材,比如地基找平層、人行道鋪蓋板、室外找平層等范圍。