王琛?段佩姚?陸雪億
摘 要:通過(guò)正交試驗(yàn)設(shè)計(jì),選取打印材料擠出速度,成型層厚,成型方向?yàn)檎辉囼?yàn)影響因子,探究工業(yè)級(jí)熔融沉積快速成型機(jī)最優(yōu)工藝參數(shù)組合,以提高打印模型的表面質(zhì)量。
關(guān)鍵詞:正交試驗(yàn);工藝參數(shù)
熔融沉積快速成型工藝原理及熱熔性材料性能的限制,影響了成型件的表面粗糙度。[1]不同工藝參數(shù)的搭配,成型件表面質(zhì)量不同。[2]如何在現(xiàn)有設(shè)備的基礎(chǔ)上,提高表面質(zhì)量,需要通過(guò)合理的參數(shù)搭配來(lái)實(shí)現(xiàn),這就是工藝參數(shù)的優(yōu)化。[3]本文通過(guò)正交試驗(yàn)法,探究工業(yè)級(jí)熔融沉積快速成型機(jī)的最優(yōu)工藝參數(shù)組合。
1 試驗(yàn)設(shè)計(jì)
本試驗(yàn)使用的是工業(yè)級(jí)fotus 450快速成型機(jī),根據(jù)熔融沉積工藝的工作原理,對(duì)成型件表面粗糙度的影響因素主要包括成型材料擠出速度、成型層厚、成型方向、成型材料的種類(lèi)、擠出頭溫度等5個(gè)工藝參數(shù)。[4]選取其中成型材料擠出速度、成型層厚、成型方向?yàn)檎辉囼?yàn)的影響因子。
2 試驗(yàn)過(guò)程
通過(guò)UG軟件建模,設(shè)計(jì)X=35mm、Y=20mm、Z=5mm的長(zhǎng)方體試件,[5]將其導(dǎo)出STL文件。本試驗(yàn)主要評(píng)定試件頂面的表面粗糙度,使用TR240型粗糙度測(cè)試儀進(jìn)行測(cè)量。根據(jù)擠出速度、成型層厚、成型方向的參數(shù)組合(表1),調(diào)整fotus 450快速成型機(jī)的打印參數(shù),制作出9組試件。對(duì)每個(gè)試件頂面的表面粗糙度值進(jìn)行測(cè)量,測(cè)量及計(jì)算結(jié)果見(jiàn)表2。
2.1 正交因素水平表(見(jiàn)表1)
2.3 方差分析(見(jiàn)表3)
3 試驗(yàn)結(jié)果分析
分析數(shù)據(jù)計(jì)算表(表2)、表面粗糙度極差圖(圖1)和方差分析表(表3)得出以下結(jié)論:
第一,從數(shù)據(jù)計(jì)算表和極差圖中可以看出,成型方向A以A1為最好。因?yàn)槌尚头较蛩鶎倭兄蠯1、K2、K3比較結(jié)果為K1最小,表面粗糙度值也最小。因此,在0°~90°范圍內(nèi),成型方向角度值越大,成型件表面粗糙度值越小。試驗(yàn)中最佳成型方向角度為90°。因?yàn)樵诖朔较蛏铣尚图芘_(tái)階效應(yīng)影響最小,表面粗糙度值也最小。[6]
第二,從數(shù)據(jù)計(jì)算表和極差圖中可以看出,成型層厚B以B1為最好。因?yàn)槌尚蛯雍袼鶎倭兄蠯1、K2、K3比較結(jié)果為K1最小,表面粗糙度值也最小。因此,在0.1mm~0.3mm切片厚度范圍內(nèi),切片厚度越小,成型件表面粗糙度值越小。試驗(yàn)中最佳成型層厚為0.1mm。
第三,從數(shù)據(jù)計(jì)算表和極差圖中可以看出,擠出速度C以C2為最好。因?yàn)閿D出速度所屬列中K1、K2、K3比較結(jié)果為K2最小,表面粗糙度值也最小。
第四,從方差分析表中可以得出,因素C在顯著水平為0.1上是顯著的,因素A在顯著水平為0.01上是高度顯著的,而因素B不顯著。
第五,從極差圖中可以看出,本次試驗(yàn)最優(yōu)組合為A1B1C2,此組合不包含在試驗(yàn)設(shè)計(jì)中,更能說(shuō)明試驗(yàn)的效果明顯。對(duì)試驗(yàn)結(jié)果繼續(xù)驗(yàn)證,按該組合對(duì)應(yīng)的參數(shù)制作試件。對(duì)試件進(jìn)行粗糙度測(cè)試,測(cè)得其表面粗糙度為4.956μm,低于試驗(yàn)設(shè)計(jì)表格中粗糙度最小值5.377μm,說(shuō)明A1B1C2為最優(yōu)方案。fotus 450快速成型機(jī)的最優(yōu)表面質(zhì)量參數(shù)組合如表4。
參考文獻(xiàn):
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作者簡(jiǎn)介:王琛,男,南京林業(yè)大學(xué)家居與工業(yè)設(shè)計(jì)學(xué)院實(shí)驗(yàn)師,主要研究方向:工業(yè)設(shè)計(jì)工程。