張智羽，汪欣巍，陳偉鵬，翟融融，楊勇平，肖卓楠

富氧燃燒系統(tǒng)余熱利用優(yōu)化及經(jīng)濟(jì)性研究

張智羽1,2，汪欣巍1，陳偉鵬1，翟融融2，楊勇平2，肖卓楠1,2

（1.內(nèi)蒙古科技大學(xué)能源與環(huán)境學(xué)院，內(nèi)蒙古 包頭 014010；2.華北電力大學(xué)能源動(dòng)力與機(jī)械工程學(xué)院，北京 102206）

以某亞臨界600 MW燃煤機(jī)組作為參考對(duì)象，利用Aspen plus和Ebsilon professional軟件建立富氧燃燒發(fā)電系統(tǒng)的全流程模型。在此基礎(chǔ)上基于能量梯級(jí)利用原理，運(yùn)用等效焓降法提出針對(duì)富氧發(fā)電、空氣分離與煙氣壓縮純化子系統(tǒng)的6種不同的余熱利用方案，并開展方案比選和經(jīng)濟(jì)敏感性分析。結(jié)果表明：采用最佳方案后機(jī)組熱效率提高0.76%，單位供電標(biāo)準(zhǔn)煤耗降低9.50 g/(kW·h)；煤價(jià)提高導(dǎo)致碳減排成本、供電成本提高，單位投資回報(bào)降低；碳稅對(duì)常規(guī)燃煤電站的影響比富氧燃燒電站更為顯著，在煤價(jià)為210元/t，碳稅分別為183.0元/t和167.5元/t時(shí)，采用最佳方案的富氧燃燒電站與常規(guī)燃煤電站的供電成本和單位投資回報(bào)率相同。

富氧燃燒；余熱利用優(yōu)化；煤價(jià)；碳稅；經(jīng)濟(jì)性分析；敏感性分析

溫室氣體CO2排放量的增加是造成全球極端氣候頻發(fā)的主要原因。從CO2減排目標(biāo)出發(fā)，并考慮到我國(guó)以火力發(fā)電為主的能源結(jié)構(gòu)[1]，富氧燃煤發(fā)電技術(shù)作為能直接捕集CO2的近零排放潔凈燃煤發(fā)電技術(shù)，是目前為止唯一能夠大規(guī)模捕集CO2的商業(yè)化可行技術(shù)[2]。

與常規(guī)燃煤機(jī)組相比，富氧燃燒系統(tǒng)增加了空氣分離制氧裝置與煙氣壓縮純化裝置。這些裝置的引入將導(dǎo)致系統(tǒng)能耗增加、效率降低。因此，如何降低發(fā)電成本是富氧燃燒技術(shù)面臨的重大挑戰(zhàn)。為此，美國(guó)ALSTOM[3]、加拿大CANMET能源技術(shù)中心[4]、華北電力大學(xué)[2,5]、華中科技大學(xué)[6-8]、東南大學(xué)[9]等均對(duì)富氧燃燒系統(tǒng)的技術(shù)經(jīng)濟(jì)性進(jìn)行了分析和評(píng)價(jià)，得出將常規(guī)燃煤機(jī)組進(jìn)行富氧燃燒改造后，機(jī)組凈效率降低8%~12%，發(fā)電成本約增加40%的結(jié)論[3-9]。由于富氧燃燒系統(tǒng)相比于常規(guī)機(jī)組鍋爐排煙溫度更高[7]，這部分煙氣余熱如果不加以利用，必將增大鍋爐排煙熱損失。同時(shí)，空氣分離子系統(tǒng)和煙氣壓縮純化子系統(tǒng)中氣體壓縮過程也會(huì)產(chǎn)生大量余熱[9]，如直接用循環(huán)水將其帶走并散失到環(huán)境中，同樣會(huì)造成系統(tǒng)能量損失。為此，華中科技大學(xué)王賁[6]、孔紅兵等[7-8]及東南大學(xué)韓冬等[9]針對(duì)富氧燃燒系統(tǒng)余熱利用開展了相關(guān)研究，但未提出具體利用方案，或僅考慮了部分系統(tǒng)的余熱利用。

本文利用Aspen plus及Ebsilon professional軟件，在建立富氧燃燒系統(tǒng)全流程模型的基礎(chǔ)上，基于熱力學(xué)及經(jīng)濟(jì)學(xué)原理開展余熱利用系統(tǒng)方案設(shè)計(jì)及參數(shù)研究。

1 富氧燃燒系統(tǒng)模型建立

本文建立的富氧燃燒系統(tǒng)包括富氧燃燒熱力發(fā)電、空氣分離、煙氣壓縮純化3個(gè)子系統(tǒng)，系統(tǒng)流程如圖1所示。

選取內(nèi)蒙古某亞臨界600 MW發(fā)電機(jī)組作為參考機(jī)組。該機(jī)組額定功率為600 MW，最大連續(xù)出力641.6 MW。鍋爐型號(hào)為SG-2023/17.5-M914，設(shè)計(jì)燃料為神華萬利川煙煤，該煤種元素分析結(jié)果見表1。汽輪機(jī)型號(hào)為N600-16.67/538/538；回?zé)嵯到y(tǒng)采用三高四低一除氧方式。

表1 設(shè)計(jì)煤種元素分析

Tab.1 Elemental analysis of the designed coal

1.1 富氧燃燒熱力發(fā)電子系統(tǒng)

富氧燃燒熱力發(fā)電子系統(tǒng)與常規(guī)機(jī)組流程基本相同，差別在于該系統(tǒng)是將循環(huán)煙氣和氧氣按照一定的比例混合送入鍋爐代替空氣助燃?？紤]到煤粉干燥及爐膛燃燒中心超溫問題，本文所建立的富氧燃燒熱力發(fā)電子系統(tǒng)采用一次風(fēng)干循環(huán)、二次風(fēng)濕循環(huán)的循環(huán)方式[7-8]。

使用Ebsilon professional軟件建立常規(guī)機(jī)組及富氧機(jī)組流程模型。模擬方法與假設(shè)：1）鍋爐燃燒過程在0.097 MPa下進(jìn)行；2）富氧鍋爐的送風(fēng)溫度與空氣氣氛下相同；3）煤粉燃盡率為98%[9]。

模擬參數(shù)設(shè)定：所用煤種與常規(guī)燃煤機(jī)組相同；供氧體積分?jǐn)?shù)為(O2)=98%，(Ar)=2%[8]；為使煤粉充分燃燒，氧氣過量系數(shù)取1.10；系統(tǒng)漏風(fēng)系數(shù)為3%；氧氣分壓設(shè)置為30%[9]；氣氣換熱器入口氧氣溫度為45 ℃，一次循環(huán)煙氣占?xì)鈿鈸Q熱器后排煙量的份額為50%，占總排煙量份額為34.42%；一、二次風(fēng)比例，氧氣分壓（即氧氣體積占助燃?xì)怏w總體積的比例），供氧量（即總需氧量與循環(huán)煙氣中氧量之差）均由軟件中控制器設(shè)定及計(jì)算。常規(guī)機(jī)組和富氧機(jī)組模擬結(jié)果及常規(guī)機(jī)組設(shè)計(jì)值見表2。

表2 發(fā)電機(jī)組主要參數(shù)及不同氣氛下模擬數(shù)值對(duì)比

Tab.2 The main parameters of the generator set and simulation values in different atmospheres

注：①為標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)。

由表2可見，常規(guī)機(jī)組設(shè)計(jì)值與常規(guī)機(jī)組模擬值誤差很小，從而驗(yàn)證了模型的準(zhǔn)確性。

1.2 空氣分離子系統(tǒng)

空氣分離子系統(tǒng)各設(shè)備能耗模擬結(jié)果見表3。

表3 空氣分離子系統(tǒng)模擬結(jié)果

Tab.3 The simulation results of the air separation subsystem

深冷法是目前唯一商業(yè)運(yùn)行的大規(guī)模制氧方法，該方法可以分為外壓縮和內(nèi)壓縮2種類型。根據(jù)所用壓力等級(jí)、制氧量及技術(shù)完善度，本文選擇單套60 000 m3/h（標(biāo)準(zhǔn)狀態(tài)）規(guī)模外壓縮流程空氣分離機(jī)組作為參考[7]，對(duì)其進(jìn)行簡(jiǎn)化后基于實(shí)際氣體的P-R狀態(tài)方程建立模型，應(yīng)用Aspen Plus軟件進(jìn)行流程模擬。由表3可知：空氣分離子系統(tǒng)壓縮能耗占整個(gè)空氣分離子系統(tǒng)總能耗約97%，可見空氣分離子系統(tǒng)能耗主要來自空氣壓縮；單位制氧能耗為0.36 (kW·h)/m3左右，與實(shí)際生產(chǎn)結(jié)果基本一致[10]。

1.3 富氧燃燒煙氣壓縮純化子系統(tǒng)

煙氣壓縮純化是對(duì)含高純度CO2的煙氣進(jìn)行冷凝、純化、壓縮等一系列操作，使其達(dá)到CO2大規(guī)模運(yùn)輸?shù)囊蟆?/p>

本文煙氣處理過程采用自產(chǎn)冷量法分離工 藝[11]。煙氣壓縮純化子系統(tǒng)壓縮機(jī)1、壓縮機(jī)2、壓縮機(jī)3、水泵1、壓縮機(jī)4、壓縮機(jī)5、水泵2等設(shè)備能耗模擬值分別為15.606、15.122、14.939、0.211、0.097 6、11.675、0.459 MW。煙氣壓縮純化子系統(tǒng)總能耗為58.110 MW。其中，壓縮機(jī)能耗約占99%；前三級(jí)壓縮機(jī)能耗占比79%，后兩級(jí)壓縮機(jī)能耗占比21%?？梢?，煙氣壓縮純化子系統(tǒng)主要能耗也來自于氣體壓縮。

2 富氧燃燒系統(tǒng)余熱利用方案

2.1 余熱利用理論計(jì)算模型

2.1.1模型假設(shè)

在研究富氧燃燒余熱利用系統(tǒng)對(duì)機(jī)組熱力特性及經(jīng)濟(jì)性的影響時(shí)假定：1）系統(tǒng)各部分蒸汽、凝結(jié)水、給水溫度、壓力保持不變；2）不考慮環(huán)境溫度變化對(duì)機(jī)組產(chǎn)生的影響。

2.1.2余熱利用模型

富氧燃燒余熱利用系統(tǒng)的熱功轉(zhuǎn)換過程根據(jù)等效焓降法計(jì)算。利用相應(yīng)的煙氣余熱和壓縮余熱加熱凝結(jié)水，相應(yīng)級(jí)的汽輪機(jī)回?zé)岢槠慌艛D返回汽輪機(jī)做功，新蒸汽的等效焓降增加。新蒸汽的等效焓降[12]可表示為

式中：0為機(jī)組汽耗率，kg/(kW·h)；jd為汽輪發(fā)電機(jī)組機(jī)電效率。

假設(shè)有的余熱熱量用于排擠第級(jí)抽汽，引起機(jī)組的做功變化量[12]為

式中：為第級(jí)的抽汽效率；為優(yōu)化后主蒸汽流量，kg/s。

余熱利用系統(tǒng)汽輪機(jī)的輸出功為

機(jī)組供電標(biāo)準(zhǔn)煤耗率為

式中：為實(shí)際燃料消耗量，kg/s；ar,net為收到基低位發(fā)熱量，kJ/kg；e為發(fā)電機(jī)效率；為廠用電率。

2.2 富氧燃燒系統(tǒng)余熱利用優(yōu)化方案選取

在設(shè)計(jì)富氧燃燒熱力發(fā)電子系統(tǒng)煙氣余熱利用方案時(shí)，考慮在氣-氣換熱器后加裝低溫省煤器，將低溫省煤器與低壓加熱器并聯(lián)使用，通入部分凝結(jié)水冷卻煙氣；在空氣分離子系統(tǒng)、煙氣壓縮純化子系統(tǒng)余熱利用方案設(shè)計(jì)時(shí)，采用將部分凝結(jié)水通入壓縮機(jī)級(jí)間換熱器，將級(jí)間換熱器與低壓加熱器并聯(lián)的方式。

選擇低溫省煤器及壓縮機(jī)級(jí)間換熱器的抽水點(diǎn)及匯入點(diǎn)時(shí)，依照能量梯級(jí)利用原理，并考慮煙氣溫度及壓縮機(jī)出口氣體溫度與加熱的凝結(jié)水溫度的差異進(jìn)行選擇。假定抽水點(diǎn)與匯入點(diǎn)的水溫與未加裝前相同。富氧燃燒機(jī)組H1—H8級(jí)回?zé)峒訜崞魅肟谒疁胤謩e為244.49、205.31、171.16、133.38、102.93、83.98、61.06、34.37 ℃；空氣分離子系統(tǒng)1—4級(jí)壓縮機(jī)出口空氣溫度分別為74.5、74.9、74.9、74.9 ℃；煙氣壓縮純化子系統(tǒng)1—5級(jí)壓縮機(jī)出口煙氣溫度分別為131.8、131.9、131.6、149.6、122.4 ℃。其中，空氣分離子系統(tǒng)中的壓縮和煙氣壓縮純化子系統(tǒng)中的壓縮均采用等比壓縮。同時(shí)，在利用煙氣壓縮余熱時(shí)，由于煙氣壓縮機(jī)中4級(jí)、5級(jí)壓縮機(jī)出口煙氣溫度要求達(dá)到20 ℃，已低于發(fā)電機(jī)組凝汽器出口水溫，故只考慮利用1—3級(jí)煙氣壓縮機(jī)余熱。

由此，提出6種余熱利用方案（以下簡(jiǎn)稱方案）。各方案富氧燃燒系統(tǒng)H1—H4級(jí)回?zé)岢槠坎蛔?，其余各?jí)回?zé)岢槠拷Y(jié)果見表4。

表4 不同余熱利用方案及各級(jí)回?zé)峒訜崞鞒槠勘容^

Tab.4 The exhaust capacity of each regenerative heater in different waste heat utilization schemes

2.3 余熱利用方案對(duì)機(jī)組熱經(jīng)濟(jì)指標(biāo)的影響

不同余熱利用方案對(duì)機(jī)組輸出功率、熱效率等熱經(jīng)濟(jì)指標(biāo)均會(huì)產(chǎn)生影響，具體見圖2及表5。

由圖2a)可見：富氧燃燒發(fā)電機(jī)組毛輸出功率經(jīng)過余熱利用后均有所提高，其中方案6提高幅度最大；由于新增的空氣分離和煙氣壓縮純化子系統(tǒng)存在能耗，導(dǎo)致富氧燃燒發(fā)電機(jī)組凈輸出功率有所降低，而經(jīng)過余熱利用后凈輸出功率均有所提高，其中方案2提高幅度最大。

由圖2b)可見，不同余熱利用方案對(duì)富氧燃燒發(fā)電機(jī)組熱效率的影響不同。其中，采用方案1—方案5可使機(jī)組熱效率提高，方案2熱效率最高；而方案6會(huì)導(dǎo)致熱效率下降。

由圖2c)及表5可知：富氧燃燒發(fā)電機(jī)組供電標(biāo)準(zhǔn)煤耗比常規(guī)機(jī)組均有所上升；不同余熱優(yōu)化方案對(duì)于機(jī)組供電標(biāo)準(zhǔn)煤耗的影響不同，其中方案1—方案5使得機(jī)組供電標(biāo)準(zhǔn)煤耗下降，方案6導(dǎo)致其上升，方案2單位供電量標(biāo)準(zhǔn)煤耗節(jié)約量最大。

由表5可知，方案6的毛輸出功率最大，但由于采用凝結(jié)水先進(jìn)入并聯(lián)的空氣分離壓縮機(jī)級(jí)間冷卻器，加熱后混合再送入并聯(lián)的煙氣壓縮機(jī)級(jí)間冷卻器的連接方式，一方面使采用回?zé)岢槠訜岬哪Y(jié)水量減少，回?zé)岢槠慌艛D到汽輪機(jī)，從而增加機(jī)組發(fā)電量；但另一方面煙氣壓縮機(jī)的冷卻水溫升高，導(dǎo)致煙氣壓縮機(jī)偏離最佳運(yùn)行工況，使得空氣分離子系統(tǒng)和煙氣壓縮純化子系統(tǒng)的能耗都有所上升，抵消了余熱利用的節(jié)能效果，使得該方案耗煤量大于未進(jìn)行余熱利用時(shí)。

方案2凈輸出功率最大，為434.58 MW；熱效率為31.63%，也為最高；單位供電量標(biāo)準(zhǔn)煤耗388.34 g/(kW·h)，為最低。由于該方案中6級(jí)回?zé)峒訜崞鬟M(jìn)口水溫為83.98 ℃，5級(jí)回?zé)峒訜崞鞒隹谒疁?33.38 ℃，與排煙溫度189.98 ℃最為接近；且8級(jí)回?zé)峒訜崞鬟M(jìn)口水溫為34.36 ℃，7級(jí)回?zé)峒訜崞鞒隹跒?3.98 ℃，與空氣分離子系統(tǒng)空壓機(jī)出口溫度最為接近，2次余熱利用過程中溫度契合度高，符合能量梯級(jí)利用的節(jié)能原理。

因此，根據(jù)以上分析可得出6種方案中方案2熱力學(xué)性能最優(yōu)。

表5 富氧機(jī)組不同余熱利用方案經(jīng)濟(jì)性指標(biāo)對(duì)比

Tab.5 The economic indexes of different waste heat utilization schemes for oxygen-rich units

3 富氧燃燒系統(tǒng)經(jīng)濟(jì)性分析

以進(jìn)行余熱利用后系統(tǒng)相關(guān)熱力參數(shù)及年度化成本（T）為參考，計(jì)算富氧燃燒系統(tǒng)在考慮碳稅情況下的供電成本、CO2減排成本、單位投資回報(bào)。

3.1 機(jī)組成本計(jì)算

年度化成本包括燃煤成本（1）、運(yùn)行維護(hù)成本（2）、設(shè)備年分?jǐn)偝杀荆?）、排污成本（4）、人員成本（5）、材料成本（6）、其他成本（7），各項(xiàng)成本見文獻(xiàn)[13-16]。年度化成本T計(jì)算式為

不同機(jī)組年度化成本T統(tǒng)計(jì)結(jié)果見表6。

表6 不同機(jī)組年度化成本T統(tǒng)計(jì)

Tab.6 The annual cost CT statistics for different units 萬元

3.2 發(fā)電成本計(jì)算

燃煤機(jī)組CO2減排成本CAC計(jì)算式為

考慮碳稅的燃煤機(jī)組供電成本COE計(jì)算式為

燃煤機(jī)組單位投資回報(bào)計(jì)算式為

式中，coalcoal和coal分別為機(jī)組可利用小時(shí)數(shù)、機(jī)組供電功率和煤電價(jià)格[14-15,17]。

3.3 富氧燃燒機(jī)組敏感性分析

富氧燃燒機(jī)組各項(xiàng)成本中煤價(jià)和碳稅為最易產(chǎn)生波動(dòng)的因素，因此分析煤價(jià)和碳稅對(duì)CO2減排成本、供電成本和單位投資回報(bào)的敏感性。

3.3.1煤價(jià)的影響

煤價(jià)對(duì)CO2減排成本、供電成本、單位投資回報(bào)的影響如圖5所示。由圖5可見：CO2減排成本隨煤價(jià)增加而增加，且方案2的減排成本最低；供電成本隨煤價(jià)增加而增加，方案2的供電成本最低，在碳稅為160元/t時(shí)富氧機(jī)組供電成本高于常規(guī)機(jī)組；單位投資回報(bào)隨煤價(jià)增加而減少，方案2的單位投資回報(bào)最高，在碳稅為160元/t、煤價(jià)為270元/t時(shí)富氧機(jī)組與常規(guī)機(jī)組單位投資回報(bào)相同。

3.3.2碳稅的影響

碳稅對(duì)CO2減排成本、供電成本、單位投資回報(bào)的影響如圖4所示。由圖4可見：CO2減排成 本隨碳稅的變化不發(fā)生改變，且在6種方案中方 案2的減排成本；供電成本隨碳稅增加而增加，且方案2的供電成本最低，在煤價(jià)為210元/t的條件下、碳稅為183元/t時(shí)，采用方案2的富氧機(jī)組供電成本與常規(guī)機(jī)組相同；單位投資回報(bào)隨碳稅增加而減少，方案2單位投資回報(bào)最高，在煤價(jià)為 210元/t、碳稅為167.5元/t時(shí)，采用方案2的富 氧機(jī)組與常規(guī)機(jī)組單位投資回報(bào)相同。常規(guī)機(jī)組比富氧機(jī)組對(duì)碳稅更敏感，這是由于常規(guī)機(jī)組的CO2排放量遠(yuǎn)高于富氧機(jī)組，因此碳稅的變化對(duì)常規(guī)機(jī)組影響更大。

4 結(jié) 論

以某亞臨界600 MW燃煤機(jī)組為參考對(duì)象，提出針對(duì)富氧發(fā)電、空氣分離與煙氣壓縮純化子系統(tǒng)的6種余熱利用方案，并開展方案比選和經(jīng)濟(jì)敏感性分析，研究不同富氧燃燒余熱利用方案對(duì)機(jī)組熱力特性及經(jīng)濟(jì)性的影響，得出如下結(jié)論。

1）采用將煙氣低溫省煤器與5、6級(jí)回?zé)峒訜崞鞑⒙?lián)，將空氣分離子系統(tǒng)級(jí)間換熱器與7、8級(jí)回?zé)峒訜崞鞑⒙?lián)的方案2為最優(yōu)余熱利用方案。

2）采用最優(yōu)余熱利用方案時(shí)，機(jī)組熱效率由30.87%變?yōu)?1.63%，提高0.76%；供電標(biāo)準(zhǔn)煤耗比未利用余熱時(shí)降低了9.50 g/(kW·h)，降幅2.39%。

3）煤價(jià)提高導(dǎo)致燃煤成本提高，因此CO2減排成本、供電成本提高而單位投資回報(bào)降低。碳稅的提高對(duì)富氧機(jī)組影響較小，而對(duì)常規(guī)機(jī)組影響明顯，在煤價(jià)為210元/t、碳稅為183元/t時(shí)，方案2的供電成本與常規(guī)機(jī)組相同；當(dāng)碳稅為167.5元/t時(shí)，方案2單位投資回報(bào)與常規(guī)機(jī)組相同。

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Optimization and economic study on waste heat utilization for oxygen-enriched combustion system

ZHANG Zhiyu1,2, WANG Xinwei1, CHEN Weipeng1, ZHAI Rongrong2,YANG Yongping2, XIAO Zhuonan1,2

(1. School of Energy and Environment, Inner Mongolia University of Science and Technology, Baotou 014010, China;2. School of Energy Power and Mechanical Engineering, North China Electric Power University, Beijing 102206, China)

With Aspen plus and Ebsilon professional software, the whole process model of oxygen-rich combustion power generation system was established for a subcritical 600 MW coal-fired power unit. On this basis, according to the principle of energy cascade utilization, the equivalent enthalpy drop method was used to propose six different waste heat utilization schemes for the subsystem of oxygen-rich power generation, air separation and flue gas compression and purification, and the scheme comparison and economic sensitivity analysis were carried out. The results show that, the unit’s thermal efficiency increases by 0.76% and the standard coal consumption per unit power supply decreases by 9.50 g/(kW·h). The increase of coal price leads to an increase in carbon emission reduction cost and power supply cost and a decrease in unit investment return. The effect of carbon tax on the conventional coal-fired power stations is more significant than that on oxygen-enriched ones. When the coal price is 210 yuan /t and the carbon tax is 183.0 yuan/t and 167.5 yuan/t respectively, the power supply cost and unit investment return rate of the oxygen-rich combustion power stations adopting the optimal scheme are the same as those of the conventional coal-fired power stations.

oxygen-enriched combustion, waste heat utilization optimization, coal price, carbon tax, economic analysis, sensitivity analysis

TK01+8; TK16

A

10.19666/j.rlfd.201903072

2019-03-22

國(guó)家自然科學(xué)基金項(xiàng)目(51776063)；內(nèi)蒙古自然科學(xué)基金項(xiàng)目(2014MS0531, 2018MS05035, 2018LH05012)；內(nèi)蒙古自治區(qū)高等學(xué)校科學(xué)研究項(xiàng)目(NJZZ17161)

Supported by：National Natural Science Foundation of China (51776063); Inner Mongolia Natural Science Foundation Project (2014MS0531, 2018MS05035, 2018LH05012); Scientific Research Project of Colleges and Universities in Inner Mongolia Autonomous Region (NJZZ17161)

張智羽(1979)，男，博士研究生，講師，主要研究方向?yàn)樘?yáng)能耦合富氧燃燒電站系統(tǒng)，zzy0021@126.com。

陳偉鵬(1974)，男，碩士，副教授，主要研究方向?yàn)楦谎跞紵拔廴疚锟刂?，chenweipeng225@163.com。

張智羽, 汪欣巍, 陳偉鵬, 等. 富氧燃燒系統(tǒng)余熱利用優(yōu)化及經(jīng)濟(jì)性研究[J]. 熱力發(fā)電, 2019, 48(10): 84-91. ZHANG Zhiyu, WANG Xinwei, CHEN Weipeng, et al. Optimization and economic study on waste heat utilization for oxygen-enriched combustion system[J]. Thermal Power Generation, 2019, 48(10): 84-91.

（責(zé)任編輯 劉永強(qiáng)）