魏 鵬
(二重(德陽)重型裝備有限公司,四川618000)
鋁板軋制過程中,高溫鋁板在工作輥的擠壓下產(chǎn)生大的塑性變形,工作輥表面很容易產(chǎn)生粘鋁現(xiàn)象,粘鋁后的工作輥不僅會影響板帶表面質(zhì)量,還會引起軋機纏輥、加速輥面磨損。為了清除工作輥輥面的鋁粉和粘附物,提高板帶材的表面質(zhì)量,近年來新設(shè)計的現(xiàn)代化鋁板帶熱軋機均配置有高速旋轉(zhuǎn)且?guī)лS向竄動的刷輥,有效地解決了這一難題。所以,刷輥已成為鋁板熱軋機必備的關(guān)鍵組成部分。因此,刷輥結(jié)構(gòu)形式的創(chuàng)新與優(yōu)化設(shè)計就顯得尤為重要。
以2400 mm軋機工作輥刷輥為例,對其軸向竄動機構(gòu)進(jìn)行分析,利用Inventor軟件的參數(shù)化設(shè)計和運動仿真功能,對竄動過程進(jìn)行全面分析,實現(xiàn)精確的設(shè)計目標(biāo)。
軸向竄動機構(gòu)是刷輥的一項核心功能,實際應(yīng)用中,刷輥的竄動量、竄動頻率等參數(shù)都是影響清刷使用的重要因素。在滿足竄動量的前提下,竄動頻率太低會影響清刷效果,竄動頻率太高會產(chǎn)生沖擊載荷,給刷輥連接部位帶來較大的破壞?,F(xiàn)確定刷輥的竄動量為±20 mm,針對不同的竄動頻率,利用Inventor軟件驗證刷輥連接部位的位移(竄動量),并分析該部位在一個完整的竄動周期內(nèi)所有運動狀態(tài)下的速度、加速度變化情況,確定合理的竄動頻率,避免在刷輥連接部位出現(xiàn)較大沖擊。
通常,竄動機構(gòu)采用液壓馬達(dá)驅(qū)動,通過偏心輪帶動連桿機構(gòu),實現(xiàn)刷輥軸向往復(fù)運動。將其簡化為偏心輪連桿機構(gòu),如圖1所示。
圖1 偏心輪連桿機構(gòu)簡圖Figure 1 Eccentric wheel connecting rod mechanism
圖中A、B、C、D組成平面連桿機構(gòu),與△CDE(剛體)相連,其中A、D為兩個固定鉸接點,E點為刷輥連接點。AB桿作為動力源,以恒定轉(zhuǎn)速旋轉(zhuǎn),帶動整套機構(gòu)實現(xiàn)刷輥的往復(fù)運動。設(shè)計目標(biāo)為:
(1)滿足要求的竄動量;
(2)計算分析完整周期內(nèi)E點的運動狀態(tài)。即E點的速度VE的變化規(guī)律,進(jìn)而求導(dǎo)計算E點的加速度AE的變化規(guī)律。通過分析該點速度與加速度值的變化趨勢,來確定所選擇的竄動頻率的合理性。
假設(shè)該機構(gòu)處于靜止?fàn)顟B(tài),則E點瞬態(tài)速度為:
平面機構(gòu)中,由于△CDE為剛性體,DC桿和DE桿角速度相等,同為ω3。那么:
該偏心輪連桿機構(gòu)運動過程中,角度θ1在0~2π之間周期性變化,角度θ2也在某一角度區(qū)間值周期性變化,機構(gòu)中變量間關(guān)系復(fù)雜,采用解析法運用微積分,計算量大,計算繁鎖。如采用圖解法概念相對明確、簡單,但精度不高。利用Inventor軟件的參數(shù)化設(shè)計和運動仿真功能,可兼顧兩種傳統(tǒng)計算方案的優(yōu)缺點,較精確地確定該連桿機構(gòu)的各種動態(tài)矢量。
圖2 偏心輪連桿機構(gòu)的三維模型Figure 2 3D model of eccentric wheel connecting rod mechanism
根據(jù)竄動機構(gòu)的受力簡圖,建立偏心輪連桿機構(gòu)的三維模型,如圖2所示。模型由連桿1(偏心輪),連桿2和剛體1組成,兩個固定鉸接點采用固定約束,三個可移動構(gòu)件之間的活動鉸接點采用銷軸連接,采用裝配環(huán)境中的插入約束。為了保證分析過程的準(zhǔn)確性,三維模型中連桿長度、偏心輪的偏心量、固定鉸接點的相對位置必須與平面受力簡圖一致。另外,在Inventor進(jìn)入仿真環(huán)境之前,檢查各個構(gòu)件的約束關(guān)系和機構(gòu)的自由度,刪除冗余約束,確定機構(gòu)在手動操作的模式下可動,也可采用驅(qū)動約束來檢查連桿機構(gòu)的運動狀態(tài),避免出現(xiàn)機構(gòu)死點或運動狀態(tài)跳躍性變化的情況,以此來驗證機構(gòu)運動的可行性。
確定了竄動機構(gòu)裝配關(guān)系后,進(jìn)入Inventor運動仿真界面。在運動仿真之前,需進(jìn)一步確定以下幾點內(nèi)容:
(1)確定機械裝置狀態(tài)和冗余度信息
偏心輪連桿機構(gòu)的實體數(shù)為4,移動實體數(shù)為3,自由度(dom)=1,冗余度(r)=0,根據(jù)《機械原理》連桿機構(gòu)設(shè)計條件,機構(gòu)運動可行。
(2)機構(gòu)關(guān)鍵點運動類型的選擇
根據(jù)三維模型圖(圖2)中的設(shè)計要求,點A、D兩個固定點設(shè)置為鉸鏈(旋轉(zhuǎn))運動,B、C兩個連接點設(shè)置為柱面運動。
(3)驅(qū)動條件的設(shè)定
該機構(gòu)采用液壓馬達(dá)驅(qū)動,帶動偏心輪連續(xù)旋轉(zhuǎn)。那么,模型中設(shè)定驅(qū)動條件為:在連桿1(偏心輪)上加載恒定轉(zhuǎn)距,并在驅(qū)動特性中輸入恒定角速度。
(4)關(guān)鍵部位矢量參數(shù)的確定
模型中E點與刷輥剛性連接,所以,將此點確定為運動仿真中參數(shù)信息輸出點,在輸出圖示器中添加設(shè)計過程所關(guān)注的幾個矢量參數(shù):位移、速度和加速度。一般,選擇機構(gòu)中某固定鉸接點建立運動仿真相對坐標(biāo)系,在輸出軌跡曲線中勾選各項矢量所對應(yīng)的坐標(biāo)系軸,所以,在仿真輸出圖示器界面中(圖3)確定E點位移、速度、加速度的相對坐標(biāo)軸分別為Py、Vy、Ay。
圖3 運動仿真輸出圖示器界面Figure 3 Interface of dynamic simulation output graphic display
該偏心輪連桿機構(gòu)中E點的矢量參數(shù)值是設(shè)計過程中最重要的設(shè)計輸入條件,刷輥的竄動量為±20 mm,即E點的相對位移恒定,那么,我們在驅(qū)動特性中改變連桿1(偏心輪)的角速度和時間周期,進(jìn)而分析不同竄動頻率時E點的速度和加速度變化值,即刷輥在一個完整周期內(nèi)竄動過程中速度和加速度的動態(tài)值。
圖4 不同竄動頻率E點矢量參數(shù)曲線圖Figure 4 Vector parameters curves of E point at different movement frequencies
設(shè)定該機構(gòu)動態(tài)仿真的三種狀態(tài),即刷輥竄動頻率分別為15次min、20次min、30次min,通過運動仿真得出三種設(shè)定條件下E點的位移、速度與加速度的曲線圖,如圖4所示。
在三種不同竄動頻率條件下,選出在一個完整周期內(nèi)特殊時間點位置的矢量極限值,用于判斷該偏心輪連桿機構(gòu)設(shè)計是否合理。刷輥竄動機構(gòu)的矢量極限值對比見表1。
結(jié)合E點矢量參數(shù)曲線圖(圖4)和矢量極限值(表1)可以得出結(jié)論:設(shè)計竄動量ΔP=40 mm,滿足±20 mm的設(shè)計要求,矢量曲線圓滑過渡,未出現(xiàn)跳躍性變化,證明該機構(gòu)設(shè)計合理。
另外,隨著刷輥竄動頻率的增加,刷輥的竄動速度V和加速度A的最大極限值呈遞增趨勢,曲線斜度不斷增大,尤其是當(dāng)竄動頻率為30次min時,刷輥運動時加速度曲線斜度非常大。根據(jù)曲線圖分析,速度最大值出現(xiàn)在14和34周期時間點,加速度最大值出現(xiàn)在12和整周期時間點(即運動方向切換的位置)。運動機構(gòu)中,加速度值的變化幅度是造成機械機構(gòu)沖擊甚至破壞的重要因素,在運動方向切換時,刷輥加速度對刷輥連接部位造成較大的沖擊。所以,在連桿機構(gòu)的設(shè)計中,應(yīng)盡量避免出現(xiàn)加速度變化值較大的情況。
為了兼顧刷輥的清刷效果,在保證刷輥連接部位不受較大沖擊或滿足強度要求的前提下,該刷輥竄動機構(gòu)的竄動頻率優(yōu)選15~20次min之間。如刷輥對竄動頻率有更高要求時,應(yīng)對偏心連桿機構(gòu)進(jìn)一步優(yōu)化設(shè)計,如調(diào)整偏心輪的偏心距、固定鉸接點的位置、剛體形狀尺寸等等,也可考慮增加連桿機構(gòu)和鏈接部位的強度,以適應(yīng)更高竄動頻率時所產(chǎn)生的沖擊載荷。
在機械機構(gòu)設(shè)計中,利用Inventor軟件的參數(shù)化設(shè)計及運動仿真功能,可分析運動機構(gòu)在各種載荷條件下的運動特征,適應(yīng)于多種運動工況,類似于這種連桿機構(gòu)的參數(shù)化設(shè)計,借助Inventor軟件的輔助功能會顯得更便捷,高效。這種簡捷實用的途徑和模式對完善機構(gòu)設(shè)計方案、提高工作效率等具有十分重要的意義。