關(guān)孝森
摘要:文昌橋建設(shè)時(shí)間較早,至今已營(yíng)運(yùn)營(yíng)多年,隨著車流量不斷增大,特別是大噸位的車輛越來(lái)越多,橋梁的承載能力受到極大的挑戰(zhàn)。對(duì)橋梁現(xiàn)狀進(jìn)行充分的調(diào)查檢測(cè),采用粘貼鋼板法對(duì)其上部結(jié)構(gòu)進(jìn)行全面加固維修。通過(guò)全橋荷載試驗(yàn),測(cè)得該橋各控制截面的應(yīng)力和撓度值,表明橋梁結(jié)構(gòu)經(jīng)過(guò)全面維修加固后主梁的強(qiáng)度和剛度能否滿足加固設(shè)計(jì)荷載要求,檢驗(yàn)粘貼鋼板法對(duì)梁體結(jié)構(gòu)的加固效果。
關(guān)鍵詞:鋼筋混凝土T梁;粘鋼板加固;荷載試驗(yàn)
1 概述
佛山市文昌橋位于佛山市禪城區(qū)文昌路,橫跨廣三線鐵路,橋長(zhǎng)397米,跨徑組合為12×16m+6.5m+4×16m+6.5m+8×16m。橋面總寬24m,雙向四車道,其中行車道寬15m。上部結(jié)構(gòu)采用16m裝配式鋼筋混凝土簡(jiǎn)支T梁,下部結(jié)構(gòu)采用雙柱式蓋梁墩。設(shè)計(jì)荷載:汽車20級(jí),掛車100級(jí)。
文昌鐵路立交橋建于1991年7月,至今已營(yíng)運(yùn)營(yíng)多年,隨著經(jīng)濟(jì)建設(shè)的不斷發(fā)展,車流不斷增大,特別是大噸位的車輛越來(lái)越多,使橋梁的承受能力受到極大的挑戰(zhàn)。根據(jù)《文昌橋檢測(cè)報(bào)告》顯示,文昌橋全橋的簡(jiǎn)支T梁腹板均布滿裂縫、橋面破損嚴(yán)重、橋跨整體剛度比較差,需要進(jìn)行加固設(shè)計(jì)。
2 加固前橋梁的病害與試驗(yàn)檢測(cè)
2.1 加固前鋼筋混凝土T梁裂縫調(diào)查
橋梁橫向布設(shè)10 片T梁,裂縫主要分布在主梁跨中及懸臂端負(fù)彎矩部位。其中每片T梁腹板約有60 多條豎向裂縫,許多裂縫已從梁底發(fā)展至梁頂,大部分的裂縫小于0.15mm,個(gè)別裂縫超出規(guī)范要求,最大裂縫寬度達(dá)0.46 mm。T梁翼板接縫損壞較嚴(yán)重,翼緣板連接處大多有縱縫滲水,T梁橫隔板接縫處出現(xiàn)豎向開(kāi)裂,橫隔板混凝土脫落、露筋,損壞嚴(yán)重。
2.2 加固前試驗(yàn)檢測(cè)
T梁混凝土強(qiáng)度檢測(cè)采用無(wú)損探傷技術(shù)對(duì)全橋進(jìn)行檢測(cè),將全部測(cè)區(qū)的混凝土強(qiáng)度進(jìn)行統(tǒng)計(jì)分析,混凝土強(qiáng)度平均值為325MPa,標(biāo)準(zhǔn)差為4.8MPa,故主梁混凝土強(qiáng)度推定值276MPa,不滿足原設(shè)計(jì)30號(hào)混凝土強(qiáng)度要求。靜載試驗(yàn)檢測(cè)表明,邊梁滿載時(shí)最大實(shí)測(cè)撓度值為14.78 mm,扣除殘余及支座變形撓度值為1361mm,對(duì)應(yīng)的理論計(jì)算撓度Sstat為1299mm,實(shí)測(cè)最大撓度大于理論計(jì)算撓度,卸載后基本恢復(fù);梁底實(shí)測(cè)撓度縱向及橫向分布曲線與理論計(jì)算值存在偏差,不太吻合,表明T梁橫向傳力偏弱,結(jié)構(gòu)剛度不滿足設(shè)計(jì)要求。
3 維修加固措施及加固結(jié)構(gòu)計(jì)算
3.1 維修加固設(shè)計(jì)措施
根據(jù)結(jié)構(gòu)受力分析以及該橋目前的裂縫分布、撓度變形、混凝土表面剝落損壞情況,提出采用粘貼鋼板法對(duì)該橋上構(gòu)進(jìn)行加固,加固設(shè)計(jì)方案如下:
(1)T梁梁底及腹板采用粘貼鋼板進(jìn)行加固。①在主梁梁底粘貼一條寬170mm、厚5mm、長(zhǎng)度為15.1m的Q345鋼板,并植入錨栓;②在距離梁端43cm處開(kāi)始按間距45cm粘貼5條寬100mm,厚度為4mm,長(zhǎng)度為2.1m的U型箍鋼板,U型箍需箍住梁底鋼板;③在U型箍范圍內(nèi)沿縱橋向粘貼寬100mm,厚度3mm,長(zhǎng)度為2.45m的兩條鋼壓條。
(2)T梁橫隔板采用粘貼鋼板配錨栓進(jìn)行加固,加強(qiáng)T梁橫向聯(lián)系。對(duì)破壞較嚴(yán)重的橫隔板前后側(cè)面進(jìn)行粘貼寬25cm,厚16mm,長(zhǎng)為120cm的鋼板,并配高強(qiáng)錨栓進(jìn)行加固。
(3)修復(fù)梁體裂縫、混凝土破損等。
(4)鑿除原橋面鋪裝、T梁翼緣板濕接縫,重新布置鋼筋,采用防水混凝土澆筑鋪裝層和翼緣板濕接縫。
3.2 維修加固設(shè)計(jì)結(jié)構(gòu)驗(yàn)算
考慮T梁橫隔板加固后由原來(lái)的鉸接改為剛接,T梁整體性增強(qiáng),T梁的橫向分布系數(shù)減少,T梁梁底及腹板采用粘貼鋼板可以增加T梁整體承載力。維修加固驗(yàn)算結(jié)果如下表:
4 荷載試驗(yàn)
4.1 試驗(yàn)工況和測(cè)點(diǎn)布置
試驗(yàn)進(jìn)行對(duì)16m跨T梁跨中最不利荷載的偏載試驗(yàn),在設(shè)計(jì)荷載汽20級(jí),掛車100作用下計(jì)算16m跨,采用彎矩等效原則,試驗(yàn)選用4臺(tái)約300kN加載車輛,T梁控制截面的試驗(yàn)彎矩為741kN·m,對(duì)應(yīng)試驗(yàn)荷載效率為1.004,滿足《試驗(yàn)方法》的要求。試驗(yàn)撓度測(cè)點(diǎn)沿試驗(yàn)橋跨每片梁的跨中位置、加載側(cè)2片梁的支點(diǎn)位置,共計(jì)14個(gè)測(cè)點(diǎn),采用吊表的方式在橋下觀測(cè)撓度,試驗(yàn)應(yīng)力(應(yīng)變)測(cè)點(diǎn)布置跨中截面共設(shè)置29個(gè)應(yīng)變測(cè)試點(diǎn),應(yīng)力(應(yīng)變)測(cè)點(diǎn)位置如下圖所示:
4.2 測(cè)試成果分析
T梁跨中截面在試驗(yàn)荷載作用下實(shí)測(cè)撓度數(shù)據(jù)和應(yīng)變數(shù)據(jù),實(shí)測(cè)撓度數(shù)據(jù)和應(yīng)變數(shù)據(jù)與采用MIDAS/FEA計(jì)算的撓度數(shù)據(jù)和應(yīng)變數(shù)據(jù)比較匯于下圖所示:
從試驗(yàn)檢測(cè)數(shù)據(jù)說(shuō)明,在最不利偏載試驗(yàn)作用下,各應(yīng)變和撓度測(cè)點(diǎn)的實(shí)測(cè)值與理論計(jì)算值的分布規(guī)律基本一致,加固后邊梁滿載時(shí)最大實(shí)測(cè)撓度值為8.02mm(加固前為14.78 mm),扣除殘余及支座變形撓度值為7.93mm(加固前為13.61mm),加固后T梁結(jié)構(gòu)剛度得到較大幅度的提高;根據(jù)測(cè)點(diǎn)實(shí)測(cè)應(yīng)變值推算其應(yīng)力,測(cè)點(diǎn)最大應(yīng)力值為跨中截面下緣受拉混凝土和鋼板,鋼板上的實(shí)測(cè)應(yīng)變值與混凝土的實(shí)測(cè)應(yīng)變值相差較小,說(shuō)明鋼板與混凝土協(xié)同受力良好;從橫向分布系數(shù)測(cè)試結(jié)果來(lái)看,該橋跨各梁實(shí)測(cè)橫向分布影響線連續(xù)性較好,變化趨勢(shì)與理論計(jì)算值比較接近,對(duì)稱性較好,說(shuō)明各梁體之間橫向連接正常,設(shè)計(jì)采用橋面鋪裝重做、橫隔板粘貼鋼板的加固方式加強(qiáng)了梁體之間的橫向連接,增強(qiáng)了整體性。
5 結(jié)論
(1)該橋上構(gòu)經(jīng)過(guò)加固補(bǔ)強(qiáng)后,通過(guò)全橋靜載試驗(yàn),測(cè)得該橋各控制截面的應(yīng)力和撓度值進(jìn)行分析,表明該橋上構(gòu)經(jīng)過(guò)全面維修加固后主梁的強(qiáng)度和剛度能滿足加固設(shè)計(jì)荷載要求,根據(jù)加載后相應(yīng)部位砼和所粘貼鋼板的應(yīng)變數(shù)據(jù)分析表明,鋼板和砼充分粘結(jié),共同聯(lián)合受力,粘鋼效果良好。
(2)該橋維修加固后已安全通車5 年多,經(jīng)長(zhǎng)期跟蹤觀測(cè),上部結(jié)構(gòu)無(wú)大的變形及結(jié)構(gòu)損壞等現(xiàn)象,橋梁使用良好。
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