趙宇洋 萬(wàn)東瑜 姚健 吳學(xué)禮
摘 要:為了實(shí)現(xiàn)對(duì)人體血液流量測(cè)量及流速分布的監(jiān)測(cè),基于多電極電磁測(cè)量設(shè)計(jì)了血液流速儀,通過(guò)測(cè)量皮膚表面的感應(yīng)電動(dòng)勢(shì),實(shí)現(xiàn)對(duì)動(dòng)、靜脈血液流速的測(cè)量。首先,模仿人體肢體結(jié)構(gòu),包括皮膚、脂肪、骨骼、肌肉、動(dòng)脈和靜脈的尺寸和相對(duì)位置,建立COMSOL仿真模型。然后,以赫姆霍茲線圈、C型鐵芯線圈為基礎(chǔ),仿真研究了多種勵(lì)磁結(jié)構(gòu)和勵(lì)磁方式在肢體測(cè)量截面處激勵(lì)的電磁感應(yīng)強(qiáng)度分布,提出了勵(lì)磁線圈的優(yōu)化設(shè)計(jì)方案,最后,對(duì)不同結(jié)構(gòu)、不同激勵(lì)方式的勵(lì)磁系統(tǒng)進(jìn)行了優(yōu)化對(duì)比。結(jié)果表明,兩對(duì)正交布置并且采用同向激勵(lì)電流的赫姆霍茲線圈磁場(chǎng)呈中心對(duì)稱,磁場(chǎng)強(qiáng)度和均勻性均優(yōu)于其他勵(lì)磁系統(tǒng),能夠有效增強(qiáng)感應(yīng)電動(dòng)勢(shì)數(shù)值,更適用于非軸對(duì)稱流的多電極電磁測(cè)量。研究結(jié)果驗(yàn)證了勵(lì)磁系統(tǒng)優(yōu)化方案的可行性,以及其均勻性對(duì)于提高速度重構(gòu)精度的積極作用。
關(guān)鍵詞:多相流動(dòng);區(qū)域權(quán)函數(shù);勵(lì)磁系統(tǒng);多電極電磁;血液流速儀
中圖分類號(hào):TP391.9?文獻(xiàn)標(biāo)志碼:A
文章編號(hào):1008-1542(2019)04-0333-11
電磁流量計(jì)廣泛應(yīng)用于工業(yè)領(lǐng)域,如電力、石油化工、材料加工等,其工作原理為運(yùn)動(dòng)的導(dǎo)電液體受到磁場(chǎng)作用產(chǎn)生洛倫茲力,電荷受力聚集在邊界處形成電動(dòng)勢(shì),通過(guò)測(cè)量感應(yīng)電動(dòng)勢(shì)便可計(jì)算流體的速度和流量。隨著對(duì)電磁流量計(jì)的深入研究,其測(cè)量精度不斷提高,類型多種多樣,應(yīng)用范圍越來(lái)越廣。CUSHING[1]改善信號(hào)傳輸受到的零點(diǎn)漂移影響,增強(qiáng)了流量信號(hào)傳輸效率。為了在信號(hào)測(cè)量時(shí)防止靜電的干擾,AMARE[2]設(shè)計(jì)了兩種新型電極。之后,張小章[3]、徐立軍等[4]、王國(guó)強(qiáng)等[5]對(duì)電磁流量計(jì)流體速度場(chǎng)的重構(gòu)作了深入研究。梁強(qiáng)等[6]設(shè)計(jì)了一套流速較低流體的測(cè)量方案。牛濱等[7]則在電磁信號(hào)提取與濾波方面進(jìn)行了研究和實(shí)踐。
研究結(jié)果和實(shí)際應(yīng)用表明,兩電極電磁流量計(jì)在測(cè)量軸對(duì)稱流動(dòng)時(shí)的精度較高,然而在實(shí)際測(cè)量中,流體的非軸對(duì)稱性廣泛存在且會(huì)導(dǎo)致嚴(yán)重的電磁測(cè)量系統(tǒng)誤差。對(duì)此有研究人員提出用多電極方法來(lái)提高不對(duì)稱流的測(cè)量精度。由于磁場(chǎng)強(qiáng)度和磁通密度的分布影響被測(cè)流體洛倫茲力的大小和方向,相同數(shù)目、相同布置方式的多電極傳感器在不同勵(lì)磁系統(tǒng)激勵(lì)下測(cè)得的感應(yīng)電動(dòng)勢(shì)不同,特別是當(dāng)被測(cè)流體為非軸對(duì)稱流動(dòng)時(shí)磁場(chǎng)參數(shù)尤其重要。
本文采用非侵入式多電極電磁方法測(cè)量人體血管內(nèi)方向互逆的動(dòng)、靜脈血流速度,勵(lì)磁系統(tǒng)產(chǎn)生測(cè)量界面處所需的均勻磁場(chǎng),安置在肢體表面的多電極拾取動(dòng)、靜脈感應(yīng)電動(dòng)勢(shì),通過(guò)區(qū)域權(quán)函數(shù)和速度重構(gòu)方法可以實(shí)現(xiàn)對(duì)血液流動(dòng)速度剖面的測(cè)量。筆者不僅發(fā)展了該方法的理論基礎(chǔ),而且通過(guò)有限元建模仿真和實(shí)流試驗(yàn)進(jìn)行了驗(yàn)證。結(jié)果表明,多電極電磁血液流速儀在對(duì)心血管疾病的預(yù)測(cè)研究中具有重要意義并且可行[8]。醫(yī)生可以通過(guò)實(shí)時(shí)監(jiān)測(cè)患者在醫(yī)院期間動(dòng)、靜脈血流的變化來(lái)確定術(shù)后的健康狀況[9],并及時(shí)采取相應(yīng)措施。
1?模型構(gòu)建和模擬方法
醫(yī)學(xué)研究表明,血流速度測(cè)量是一種與人體器官或組織中氧氣和營(yíng)養(yǎng)物質(zhì)的測(cè)量直接相關(guān)的方法,血壓能反映出人體肢體的壓力水平,但并不能提供關(guān)于輸送到器官或組織的血液數(shù)量的定量信息。測(cè)量血流速度在循環(huán)系統(tǒng)和心腦血管疾病的研究中具有重要意義。如測(cè)量單個(gè)血管的血流速度可檢測(cè)動(dòng)脈是否狹窄——?jiǎng)用}狹窄導(dǎo)致組織血流減少,血流減少會(huì)產(chǎn)生各種病癥[10]。
人體的血管大致可以分為動(dòng)脈、靜脈和毛細(xì)血管等幾類,人體的血液黏度較高,為水黏度的4倍~5倍。動(dòng)脈的功能是把心臟的血液輸送到全身各處,靜脈的功能是把全身各處的血液送回心臟,毛細(xì)血管連通最小動(dòng)脈和最小靜脈,是血液與組織細(xì)胞之間進(jìn)行物質(zhì)交換的場(chǎng)所。其中動(dòng)脈的血管壁最厚,彈性大,管腔較小,血流速度最快,位于肢體較深的部位。靜脈血管壁薄,彈性小,血流速度慢,位于肢體較淺部位。表1顯示成人動(dòng)脈(如主動(dòng)脈、頸動(dòng)脈、肱動(dòng)脈、股動(dòng)脈和腘動(dòng)脈)的直徑和峰值血流速度的典型值[11]。本文提出的電磁血流速度測(cè)量方法旨在測(cè)量上肢肱動(dòng)脈和普通腓腸肌等外周動(dòng)脈的血流速度。
由于人體血管分布特性及動(dòng)、靜脈逆向流動(dòng)的特點(diǎn),本文研究的血液流動(dòng)對(duì)象為典型的非軸對(duì)稱流體,當(dāng)被測(cè)流體呈非軸對(duì)稱時(shí),流動(dòng)情況復(fù)雜,速度剖面不規(guī)則。為保證多電極測(cè)量血液逆向流動(dòng)的速度分布,勵(lì)磁系統(tǒng)的優(yōu)化對(duì)于多電極電磁測(cè)量尤其重要。本文提出了線圈優(yōu)化方案和勵(lì)磁參數(shù)優(yōu)化,目的在于最大化邊界電壓測(cè)量的系數(shù)或最小化重建的速度場(chǎng)估計(jì)中的不確定性。結(jié)果表明,通過(guò)優(yōu)化線圈磁場(chǎng)發(fā)生結(jié)構(gòu)和激勵(lì)電流的相位,有利于電磁測(cè)量獲得準(zhǔn)確的速度場(chǎng)估計(jì)值。
選用COMSOL Multiphysics多物理場(chǎng)仿真軟件中的電磁模塊展開研究,主要針對(duì)鐵芯式線圈和無(wú)芯式線圈的勵(lì)磁結(jié)構(gòu)進(jìn)行優(yōu)化:一類為帶有導(dǎo)磁鐵芯的C型鐵芯線圈;另一類為無(wú)芯式赫姆霍茲線圈。理論分析表明,線圈間隙過(guò)大時(shí)會(huì)產(chǎn)生明顯的磁漏現(xiàn)象,空氣間隙越大,磁漏越明顯,電干擾越嚴(yán)重,所以為了減小磁漏、獲得分布均勻且強(qiáng)度較高的磁場(chǎng),在勵(lì)磁結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)時(shí)選用C型鐵芯構(gòu)成,既減小氣隙又增加磁場(chǎng)均勻性。赫姆霍茲線圈是由英國(guó)物理學(xué)家赫爾曼·馮·赫姆霍茲發(fā)明的,由2個(gè)完全相同的圓形線圈組成,在2個(gè)線圈中通入相位和數(shù)值相同的電流,就會(huì)在2個(gè)圓形赫姆霍茲線圈的軸向平面處產(chǎn)生均勻磁場(chǎng)[12]。本文針對(duì)人體上肢動(dòng)、靜脈血液流速的測(cè)量進(jìn)行研究,動(dòng)、靜脈血液的逆向流動(dòng)、其他毛細(xì)血管和組織液的流動(dòng)干擾,以及個(gè)體差異導(dǎo)致的上肢動(dòng)、靜脈血管的位置差異,都會(huì)影響測(cè)量進(jìn)度[13]。為提高測(cè)量方法的精度和通用性,優(yōu)化勵(lì)磁系統(tǒng)、提高磁場(chǎng)強(qiáng)度和均勻度的研究十分有必要[14]。針對(duì)C型鐵芯線圈和赫姆霍茲線圈進(jìn)行結(jié)構(gòu)優(yōu)化和勵(lì)磁參數(shù)優(yōu)化,測(cè)量截面處產(chǎn)生磁場(chǎng)的均勻性和對(duì)稱性,為以后的實(shí)驗(yàn)研究選擇合適的勵(lì)磁線圈和工作方式。
赫姆霍茲線圈是由2個(gè)彼此平行且連通的共軸圓形線圈組成,兩線圈中的電流相位一致、大小相同時(shí),在軸向平面處激勵(lì)產(chǎn)生均勻磁場(chǎng),而且產(chǎn)生的磁感應(yīng)強(qiáng)度數(shù)值與線圈電流成正比[15]。此時(shí)所產(chǎn)生的總磁場(chǎng)為
C型鐵芯線圈由導(dǎo)電鐵芯和鐵芯上的勵(lì)磁線圈組成,其中線圈中的導(dǎo)線匝數(shù)、勵(lì)磁電流的數(shù)值是影響磁感應(yīng)大小的主要參數(shù)。文中通過(guò)實(shí)驗(yàn)驗(yàn)證了其在氣隙處產(chǎn)生的磁場(chǎng)為均勻磁場(chǎng),磁通量是由中心向外擴(kuò)散的,即均勻磁場(chǎng)位于氣隙的中心處范圍內(nèi)[16]。此時(shí)氣隙處的磁場(chǎng)為
由于人體生物特征的個(gè)體差異性,手臂內(nèi)的動(dòng)、靜脈血管位置存在差別,采用多電極電磁測(cè)量方法,通過(guò)區(qū)域權(quán)函數(shù)反映不同區(qū)域的流動(dòng)對(duì)不同電極間感應(yīng)電動(dòng)勢(shì)貢獻(xiàn)大小,利用速度重構(gòu)算法,可以有效避免流動(dòng)位置差異對(duì)測(cè)量精度的影響。該方案中區(qū)域權(quán)函數(shù)是與傳感器結(jié)構(gòu)有關(guān)的無(wú)量綱量,當(dāng)電極數(shù)目與分布方式確定時(shí),系統(tǒng)測(cè)量精度僅由磁場(chǎng)強(qiáng)度和磁場(chǎng)均勻性決定。研究表明,對(duì)于多電極電磁測(cè)量,磁場(chǎng)分布的均勻性越好,非流動(dòng)因素引入的測(cè)量誤差越小。所以通過(guò)優(yōu)化勵(lì)磁線圈結(jié)構(gòu)和激勵(lì)方式來(lái)增加磁場(chǎng)的對(duì)稱性與均勻性:首先研究C型鐵芯線圈與無(wú)芯式赫姆霍茲線圈的勵(lì)磁特點(diǎn);其次,為了增加測(cè)量截面處的磁感應(yīng)強(qiáng)度,增加線圈數(shù)量,組成2對(duì)赫姆霍茲線圈(HZ2線圈)與4對(duì)赫姆霍茲線圈(HZ4線圈)的勵(lì)磁結(jié)構(gòu),并采用不同激勵(lì)方式,圖1為4種勵(lì)磁系統(tǒng)的結(jié)構(gòu)示意圖。
如圖1所示,為了使模型更加符合人體手臂,根據(jù)國(guó)際人體手臂標(biāo)準(zhǔn)參數(shù),模擬肢體的幾何圓柱體設(shè)置為半徑30 mm,內(nèi)層圓設(shè)置為半徑27 mm以模擬肌肉層,之間設(shè)置為皮膚脂肪層。動(dòng)脈血管半徑設(shè)置為5 mm,模擬動(dòng)脈血流方向?yàn)榇怪奔埫嫦蛲?,速度設(shè)置為0.6 m/s,骨骼組織半徑為8 mm,靜脈血管設(shè)置為半徑為5 mm的圓,里面通垂直紙面向內(nèi)的血液,速度為0.2 m/s。剩余部分設(shè)置成肌肉與毛細(xì)血管組織。
針對(duì)不同結(jié)構(gòu)的勵(lì)磁系統(tǒng)和勵(lì)磁方式進(jìn)行研究,表2為勵(lì)磁系統(tǒng)的符號(hào)含義。
2?勵(lì)磁系統(tǒng)優(yōu)化對(duì)比
為了對(duì)比文中不同結(jié)構(gòu)、不同激勵(lì)方式下勵(lì)磁系統(tǒng)產(chǎn)生的磁場(chǎng)強(qiáng)度與均勻性,統(tǒng)一將線圈激勵(lì)電流大小設(shè)置為2 A,線圈匝數(shù)為5 000 匝,求解域設(shè)置安培定律與電流守恒,設(shè)置完邊界條件后分別模擬不同線圈所產(chǎn)生的磁場(chǎng)并進(jìn)行比較,如圖2所示。圖中C型鐵芯線圈電流方向沿y軸向上,為了產(chǎn)生方向相同的磁場(chǎng),將赫姆霍茲線圈激勵(lì)電流設(shè)置為同向的2 A電流。
啟動(dòng)仿真并進(jìn)行后處理。C型鐵芯線圈和無(wú)芯式赫姆霍茲線圈在測(cè)量截面處激勵(lì)產(chǎn)生的磁場(chǎng)如圖3所示。
通過(guò)分析,圖3中兩種結(jié)構(gòu)的勵(lì)磁系統(tǒng)在被測(cè)管道橫截面處感應(yīng)磁場(chǎng)的平均數(shù)值相對(duì)誤差小于5%,均勻性也較好。此外,兩線圈均在y軸方向上出現(xiàn)感應(yīng)磁場(chǎng)極小值,在x軸方向處有感應(yīng)磁場(chǎng)極大值,量化計(jì)算表明磁場(chǎng)值的波動(dòng)比較小,管道內(nèi)磁場(chǎng)關(guān)于y軸對(duì)稱,所以在整個(gè)測(cè)量截面可以視作近似均勻的磁場(chǎng)。對(duì)比表明,C型鐵芯線圈產(chǎn)生的磁場(chǎng)要比赫姆霍茲線圈磁場(chǎng)強(qiáng)9.3%左右,赫姆霍茲線圈在同樣激勵(lì)條件下磁場(chǎng)均勻性更好。
分析表明,C型鐵芯線圈和赫姆霍茲線圈在測(cè)量橫截面處的磁場(chǎng)呈現(xiàn)軸對(duì)稱性,如果被測(cè)對(duì)象的動(dòng)、靜脈血液流動(dòng)主要沿y軸方向發(fā)生偏移時(shí)會(huì)產(chǎn)生較大的測(cè)量誤差,所以考慮對(duì)稱增加赫姆霍茲線圈的對(duì)數(shù)以提高磁場(chǎng)的對(duì)稱性與均勻性,勵(lì)磁系統(tǒng)結(jié)構(gòu)如圖4所示。
針對(duì)兩對(duì)赫姆霍茲線圈正交布置的勵(lì)磁結(jié)構(gòu),沿yz平面對(duì)稱的兩線圈C4-1和C4-4以正向2 A電流激勵(lì)(記作HZ2-P線圈),沿xz平面對(duì)稱的C4-1與C4-3線圈以反向電流激勵(lì)(HZ2-N線圈),根據(jù)相同條件設(shè)置求解域和邊界條件,勵(lì)磁系統(tǒng)仿真結(jié)果如圖5所示。
根據(jù)圖5可知,HZ2線圈產(chǎn)生的磁場(chǎng)呈中心對(duì)稱,對(duì)稱性比C型鐵芯線圈和赫姆霍茲線圈的軸對(duì)稱要好。而在均勻度上,HZ2-P線圈得到兩條交叉的電磁下降區(qū)域,HZ2-N線圈則是相對(duì)產(chǎn)生的磁場(chǎng)在圓心處下降很快。磁場(chǎng)強(qiáng)度則是HZ2-N線圈比HZ2-P線圈強(qiáng)20.47%左右。
最后將勵(lì)磁系統(tǒng)的線圈數(shù)量增加到4對(duì)。4對(duì)赫姆霍茲線圈沿xy平面45°均勻分布,
觀察磁場(chǎng)強(qiáng)度和對(duì)稱性是否有較大改善,勵(lì)磁系統(tǒng)結(jié)構(gòu)如圖6所示。
HZ4線圈也分為2種情況。第1種情況是兩相鄰線圈為1組,同組2個(gè)線圈同向電流激勵(lì),相鄰兩組線圈反向電流激勵(lì),即C8-1~C8-2 與C8-5~C8-6設(shè)定為2 A的電流,C8-3~C8-4 與C8-3~C8-4設(shè)定為-2 A的電流,得到的勵(lì)磁系統(tǒng)命名為HZ4-P線圈。第2種情況是相鄰線圈的激勵(lì)電流兩兩反向,即C8-1設(shè)定為正向2 A的電流激勵(lì),C8-2線圈以-2 A電流激勵(lì),C8-3再以2 A電流激勵(lì),以此類推得到的勵(lì)磁系統(tǒng)命名為HZ4-N線圈。根據(jù)相同條件設(shè)置求解域和邊界條件,勵(lì)磁系統(tǒng)仿真結(jié)果如圖7所示。
根據(jù)圖7可知,HZ4線圈產(chǎn)生的磁場(chǎng)對(duì)稱性也屬于中心對(duì)稱,HZ4-P線圈與HZ4-N線圈產(chǎn)生了中間八角形的磁場(chǎng)下降區(qū)域。所以HZ4線圈通入電流方向的情況對(duì)磁場(chǎng)強(qiáng)度影響不大,但電流方向會(huì)影響感應(yīng)磁場(chǎng)的方向,所以在磁場(chǎng)方向上兩種情況還是會(huì)有較大的不同。
為量化比較6種磁場(chǎng)的均勻程度,通過(guò)測(cè)量管道內(nèi)圓心劃出8條半徑線,每條半徑上等距截取5個(gè)點(diǎn),半徑間夾角45°,總共截取40個(gè)點(diǎn)分別測(cè)量磁場(chǎng)的大小,如圖8所示。
以HZ2-N線圈產(chǎn)生的磁場(chǎng)為例,列舉在被測(cè)管道內(nèi)截取的40個(gè)點(diǎn)的位置上磁場(chǎng)強(qiáng)度的值,如表3所示。表3縱列為選取的半徑與3點(diǎn)鐘方向的半徑之間的夾角度數(shù),行向是由被測(cè)管道的圓心向管壁所選取的5個(gè)點(diǎn),構(gòu)成5×8的表格,總共40個(gè)點(diǎn)的磁場(chǎng)強(qiáng)度。
為了更加直觀地比較6種勵(lì)磁系統(tǒng)產(chǎn)生磁場(chǎng)的均勻度,使用MATLAB軟件將6種磁場(chǎng)分別在40個(gè)點(diǎn)的位置得到了40個(gè)磁場(chǎng)強(qiáng)度后可以求出磁場(chǎng)的平均值,再將40個(gè)點(diǎn)的磁場(chǎng)強(qiáng)度分別減去平均值得到標(biāo)準(zhǔn)差,將40個(gè)標(biāo)準(zhǔn)差連接的曲線與標(biāo)準(zhǔn)差為0的基準(zhǔn)線相比較,如圖9所示。
根據(jù)圖9可知,C型鐵芯線圈與赫姆霍茲線圈的磁場(chǎng)波動(dòng)程度最小。而HZ2線圈在半徑6 mm的內(nèi)圓里磁場(chǎng)較弱,因此在平均值以下。在半徑為6~30 mm時(shí)磁場(chǎng)數(shù)值則在平均值上下波動(dòng),因?yàn)槭直垩芊植荚谑直郯霃?~27 mm左右,所以對(duì)測(cè)量結(jié)果不會(huì)產(chǎn)生太大影響。HZ4線圈因?yàn)楫a(chǎn)生磁場(chǎng)的線圈過(guò)多,導(dǎo)致磁場(chǎng)方向與強(qiáng)度分布復(fù)雜,所以曲線波動(dòng)很大,會(huì)影響血流的測(cè)量。
當(dāng)在這兩種感應(yīng)磁場(chǎng)中設(shè)置被測(cè)流體為動(dòng)、靜脈的血液流動(dòng)時(shí)(動(dòng)脈血0.6 m/s,靜脈血-0.2 m/s)產(chǎn)生如圖10所示的感應(yīng)電壓分布。
根據(jù)圖10可知,隨著磁場(chǎng)的增強(qiáng),感應(yīng)電壓的強(qiáng)度也隨之增大,而二者均勻度相差不多,所以感應(yīng)電壓的分布基本一致。
然后對(duì)HZ2線圈的兩種情況設(shè)置相同的動(dòng)、靜脈的血流時(shí)(動(dòng)脈血0.6 m/s,靜脈血-0.2 m/s)產(chǎn)生如圖11所示的感應(yīng)電壓分布。
根據(jù)圖11可知,感應(yīng)電壓較之前的兩種情況增強(qiáng)了15%,但由于HZ2-P線圈的磁場(chǎng)相較于赫姆霍茲線圈的情況變得更為復(fù)雜,所以得到的電場(chǎng)也發(fā)生了偏轉(zhuǎn),而偏轉(zhuǎn)嚴(yán)重會(huì)給測(cè)量后的16點(diǎn)電壓反推血液流速帶來(lái)一定干擾,HZ2-N線圈則由于自身良好的對(duì)稱性并沒有偏轉(zhuǎn)。
對(duì)HZ4線圈的兩種情況設(shè)置相同的動(dòng)、靜脈的血流時(shí)(動(dòng)脈血0.6 m/s,靜脈血-0.2 m/s)產(chǎn)生如圖12的感應(yīng)電壓分布。
根據(jù)圖12可知,電場(chǎng)隨磁場(chǎng)得到了進(jìn)一步增強(qiáng),但由于內(nèi)部磁場(chǎng)方向變得更為復(fù)雜,所以對(duì)應(yīng)電場(chǎng)偏轉(zhuǎn)更為嚴(yán)重,而偏轉(zhuǎn)嚴(yán)重會(huì)給測(cè)量后的16點(diǎn)電壓反推血液流速帶來(lái)一定干擾。
3?多電極區(qū)域權(quán)函數(shù)測(cè)量機(jī)理
多電極電磁流速儀的優(yōu)點(diǎn)在于可以從被測(cè)管道的絕緣管壁處在不同的角度或者不同位置來(lái)測(cè)量被測(cè)管道絕緣壁上的感應(yīng)電動(dòng)勢(shì),得到了被測(cè)流體在被測(cè)管道不同位置感應(yīng)電動(dòng)勢(shì)信息,就能夠精確測(cè)得復(fù)雜流體的情況。被測(cè)管壁上布置的電極數(shù)目越多,得到的感應(yīng)電動(dòng)勢(shì)的值越詳盡,因?yàn)橹貥?gòu)算法需要組成方陣,對(duì)應(yīng)地就要將被測(cè)管道橫截面的區(qū)域劃分得更詳細(xì),從而重構(gòu)出的管道流速信息就更為精確。根據(jù)研究,當(dāng)電極數(shù)目≥16時(shí),由一般的非軸對(duì)稱流得到的速度誤差估計(jì)不大于0.3%,屬于系統(tǒng)誤差范圍,其對(duì)流速測(cè)量的影響可以忽略不計(jì)。雖然電極數(shù)目越多速度重構(gòu)的精度越高,但是電極數(shù)目增加到一定數(shù)量時(shí),會(huì)帶來(lái)巨大的技術(shù)難度,而且隨著電極數(shù)目的增多,加工費(fèi)用會(huì)呈現(xiàn)幾何級(jí)的增大,還會(huì)使測(cè)量系統(tǒng)的信噪比增大、感應(yīng)電壓信號(hào)的收集難度增大等,所以需要在測(cè)量精度足夠的前提下,考慮方案的可行性、信號(hào)的收集處理難度、經(jīng)濟(jì)效益等,并增加電極數(shù)目。在Shercliff權(quán)函數(shù)的理論基礎(chǔ)上[17],針對(duì)測(cè)量截面不同位置流體的平均流速,本文采用了區(qū)域權(quán)函數(shù)算法。
綜上所述,對(duì)比了電極數(shù)目和區(qū)域劃分方式對(duì)被測(cè)流體速度重構(gòu)的影響,采用16電極的多電極電磁血液流速儀進(jìn)行仿真[18]。如圖13所示為多電極電磁流量計(jì)示意圖。
本小節(jié)介紹了多電極電磁流量計(jì)的流體流速測(cè)量機(jī)理,著重描述了基于Shercliff權(quán)函數(shù)推導(dǎo)得到的區(qū)域權(quán)函數(shù)[21],對(duì)于區(qū)域權(quán)函數(shù)總結(jié)得出以下幾點(diǎn):
1) 工業(yè)生產(chǎn)與生活中被測(cè)流體的情況多為復(fù)雜流體,所以在被測(cè)量管道的橫截面中不同的區(qū)域內(nèi)對(duì)每個(gè)電極求得的權(quán)函數(shù)大小會(huì)各不相同;
2)傳統(tǒng)電磁流量計(jì)因其技術(shù)的局限只能測(cè)量被測(cè)量流體為軸對(duì)稱流的流動(dòng);
3)多電極電磁流量計(jì)對(duì)被測(cè)流體的測(cè)量相對(duì)廣泛,即結(jié)合權(quán)函數(shù)理論可以測(cè)量被測(cè)流體非軸對(duì)稱流動(dòng),并經(jīng)過(guò)速度重構(gòu)算法得到各區(qū)域平均速度。
綜上所述,多電極電磁流量計(jì)可獲得多相流平均液體速度,是非侵入式測(cè)量多相流的有效工具,適合各種管道和容器使用和各種多相流測(cè)量領(lǐng)域。依據(jù)區(qū)域權(quán)函數(shù)理論可以針對(duì)各區(qū)域的速度計(jì)算得到各區(qū)域?qū)﹄姌O對(duì)的貢獻(xiàn),減少了對(duì)被測(cè)流體的條件要求,為后面人體肢體血液流速的測(cè)量提供了理論基礎(chǔ)。
4?仿真實(shí)驗(yàn)結(jié)果
為了更加直觀地比較6種勵(lì)磁系統(tǒng)的均勻性對(duì)血液測(cè)量的影響,根據(jù)區(qū)域權(quán)函數(shù)理論先計(jì)算16電極傳感器針對(duì)動(dòng)、靜脈血液測(cè)量的權(quán)函數(shù)數(shù)值,再用被測(cè)管道周邊的16個(gè)電極測(cè)得16個(gè)感應(yīng)電壓的數(shù)據(jù),用均勻磁場(chǎng)測(cè)得感應(yīng)電壓為標(biāo)準(zhǔn)值,將6種勵(lì)磁系統(tǒng)測(cè)得的感應(yīng)電壓與之對(duì)比,7種磁場(chǎng)所得的16個(gè)電壓數(shù)據(jù)如圖14所示。
根據(jù)式(6)可以求出當(dāng)磁場(chǎng)均勻時(shí),得到的16點(diǎn)電壓是一條接近正弦的曲線。如圖14可以看出,HZ4-P線圈和HZ4-N線圈因?yàn)殡姶盆F繁多,所以造成了測(cè)量管道內(nèi)磁場(chǎng)復(fù)雜,導(dǎo)致測(cè)得的16點(diǎn)電壓偏離正弦波波形,而且電壓最大值與最小值之差保持穩(wěn)定。C型鐵芯線圈、赫姆霍茲線圈、HZ2-P線圈、HZ2-N線圈都構(gòu)成了比較接近正弦波曲線的波形且電壓最大值與最小值相差明顯,同時(shí)最接近于計(jì)算得到的數(shù)據(jù)。
最后將仿真模型動(dòng)、靜脈血液流動(dòng)分別設(shè)置為血液流速的正常平均值0.6 m/s和-0.2 m/s,仿真得到肢體表面16電極處的感應(yīng)電動(dòng)勢(shì),再根據(jù)區(qū)域權(quán)函數(shù)值,使用速度重構(gòu)MATLAB算法對(duì)人體肢體血管模型仿真進(jìn)行計(jì)算,得到如圖15所示的血流速度重構(gòu)圖。
模擬對(duì)比了6種情況下勵(lì)磁系統(tǒng)所產(chǎn)生的磁場(chǎng)。在MATLAB中,使用16電極來(lái)測(cè)量由線圈產(chǎn)生的磁場(chǎng)激勵(lì)得到的感應(yīng)邊界電壓。使用基于權(quán)函數(shù)的計(jì)算方法和針對(duì)求逆矩陣方法,基于測(cè)量的邊界電壓重建速度場(chǎng)。其中將HZ2線圈和HZ4線圈的位置設(shè)置為固定位置,并且對(duì)相同的線圈數(shù)量采用不同的電流方向來(lái)產(chǎn)生不同的磁場(chǎng)。結(jié)果表明,通過(guò)對(duì)非對(duì)稱流動(dòng)僅使用1個(gè)或2個(gè)最佳磁場(chǎng),可以獲得準(zhǔn)確的速度場(chǎng)估計(jì)。C型鐵芯線圈和赫姆霍茲線圈產(chǎn)生了比較強(qiáng)的軸對(duì)稱磁場(chǎng),而HZ2線圈產(chǎn)生的磁場(chǎng)呈中心對(duì)稱,HZ2-P線圈得到兩條交叉的電磁下降區(qū)域。HZ2-N線圈產(chǎn)生的磁場(chǎng)在圓心處數(shù)值下降得很快。HZ2-N線圈的磁場(chǎng)強(qiáng)度比HZ2-P線圈強(qiáng)20.47%左右,但所測(cè)血管分布在中心區(qū)域以外,對(duì)仿真結(jié)果影響不大。 HZ4線圈產(chǎn)生了最為均勻的磁場(chǎng),但磁場(chǎng)內(nèi)部流動(dòng)最為復(fù)雜,其16點(diǎn)電壓與計(jì)算結(jié)果的對(duì)比和血液速度重構(gòu)與實(shí)際有較大誤差,不適合應(yīng)用于血液測(cè)量。綜上所述,HZ2-N線圈與其他勵(lì)磁系統(tǒng)相比,具有均勻性更好、產(chǎn)生的磁場(chǎng)呈中心對(duì)稱、磁場(chǎng)強(qiáng)度更強(qiáng)、測(cè)量得到的16點(diǎn)電壓更接近理論值等優(yōu)點(diǎn),更適合作為多電極血液流速儀的勵(lì)磁系統(tǒng)。
5?結(jié)?語(yǔ)
1)針對(duì)血液測(cè)量中被測(cè)對(duì)象的個(gè)體差異性進(jìn)行COMSOL Multiphysics仿真研究,結(jié)果表明16電極均勻布置的多電極電磁流量計(jì)能夠有效測(cè)量肢體中各個(gè)位置的平均流速,避免血管位置和尺寸不同引入的測(cè)量誤差。
2)采用MATLAB軟件,通過(guò)提取COMSOL仿真模型的數(shù)據(jù)比較了6種不同結(jié)構(gòu)、不同激勵(lì)方式的勵(lì)磁系統(tǒng)所產(chǎn)生磁場(chǎng)的均勻度及對(duì)稱性,根據(jù)速度分布重構(gòu)結(jié)果,提出了血液測(cè)量勵(lì)磁系統(tǒng)應(yīng)采用兩對(duì)赫姆霍茲線圈正交布置,并采用反向電流激勵(lì)方式。
3)本文未對(duì)有關(guān)多電極電磁血液流速測(cè)量的各相平均流速求取算法進(jìn)行研究,今后將對(duì)此進(jìn)行進(jìn)一步的探索。
參考文獻(xiàn)/References:
[1]?CUSHING V. Electromagnetic flowmeter for insulating liquids[C]// 19th IEEE Instrumentation & Measurement Technology Conference. Anchorage: [s.n.], 2002:103-108.
[2]? AMARE T. Design of an electromagnetic flowmeter for insulating liquids[J]. Measurement Science & Technology, 1999, 10(8):755-758.
[3]??張小章. 基于流動(dòng)電磁測(cè)量理論的流場(chǎng)重建[J].計(jì)量學(xué)報(bào),1998,19(1):39-43.
ZHANG Xiaozhang. Flow pattern reconstruction based on the theory of electromagnetic flow measurement[J]. ACTA Metrologica Sinica, 1998,19(1):39-43.
[4]??徐立軍, 王亞, 董峰, 等. 基于多電極電磁流量計(jì)的流速場(chǎng)重建[J]. 自然科學(xué)進(jìn)展, 2002, 12(5): 524-528.
[5]??王國(guó)強(qiáng), 呂波, 張小章. 非對(duì)稱流動(dòng)對(duì)電磁流量計(jì)輸出的影響[J]. 計(jì)量技術(shù), 2003(10): 3-5.
[6]??梁強(qiáng), 張宏建. 基于流型的文丘里管二相流量測(cè)量方法[J]. 化學(xué)工程, 2008, 36(7): 20-23.
LIANG Qiang, ZHANG Hongjian. Measurement of two-phase flow rate with Venturi tube based on flow pattern[J]. Chemical Engineering, 2008, 36(7): 20-23.
[7]??牛濱,陳松景,龐兵,等. 窄帶濾波微流量電磁流量計(jì)的相關(guān)技術(shù)[J]. 哈爾濱工業(yè)大學(xué)學(xué)報(bào), 2009,41(5): 148-151.
NIU Bin, CHEN Songjing, PANG Bing, et al. Related technologies of narrowband filter low-velocity flow electromagnetic flowmeter[J]. Journal of Harbin Institute of Technology, 2009, 41(5): 148-151.
[8]??唐飛, 王曉浩, 王東生. 熱擴(kuò)散法測(cè)量血液流速[J]. 儀器儀表學(xué)報(bào), 2008, 29(5): 978-981.
TANG Fei, WANG Xiaohao, WANG Dongsheng. Blood flow rate measurements using thermal diffusion[J]. Chinese Journal of Scientific Instrument, 2008, 29(5): 978-981.
[9]??石麗英, 王友云. 血流速度絕對(duì)值的幾種超聲多普勒測(cè)量方法[J]. 北京生物醫(yī)學(xué)工程, 1993, 12(1): 19-24.
[10] 吳運(yùn)平, 陳立波, 董家明. 現(xiàn)代血流測(cè)量方法[J]. 現(xiàn)代物理知識(shí). 2004, 16(6): 19-21.
[11] 李坤成, 杜祥穎. 應(yīng)用磁共振進(jìn)行血流測(cè)量的現(xiàn)狀[J]. 中國(guó)醫(yī)學(xué)影像技術(shù), 1997, 13(5): 463-468.
[12] ?LEEUNGCULATION T, LUCAS G P. Measurement of velocity profiles in multiphase flow using a multi-electrode electromagnetic flow meter[J]. Flow Measurement and Instrumentation, 2013, 31: 86-95.
[13] YANG Y,WANG D,NIU P,et al. Measurement of vertical gas-liquid two-phase flow by electromagnetic flowmeter and image processing based on the phase-isolation[J].Experimental Thermal and Fluid Science,2019,101:87-100.
[14] SHERCLIFF J A. The Theory of Electromagnetic Flow-Measurement[M]. Cambridge: Cambridge University Press,1962.
[15] ?PARALIEV M, GOUGH C, IVKOVIC S, et al. Eddy current focusing solenoid[J]. Nuclear Instruments and Methods in Physics Research A, 2011,637(1): 12-17.
[16] ?匡沙沙. 電磁流量計(jì)的基本原理及其特點(diǎn)[J]. 企業(yè)導(dǎo)報(bào), 2010(11): 284.
[17] ZHAO Y Y, LUCAS G, LEEUNGCULSATION T. Measurement and control systems for an imaging electro-magnetic flow meter[J]. ISA Transactions, 2014,53(2): 423-432.
[18] HORNERB B, MESCH F, TRACHTLE A. A multi-sensor induction flowmeter reducing errors due to non-axisymmetric flow profiles[J]. Measurement Science Technology, 1996, 7(3): 354-360.
[19] WANG J Z, TIAN G Y, LUCAS G P. Relationship between velocity profile and distribution of induced potential for an electromagnetic flow meter[J]. Flow Measurement and Instrumentation, 2007,18(2): 99-105.
[20] 趙宇洋,姚健,萬(wàn)東瑜,等.多電極電磁流量計(jì)肢體血液流速分布測(cè)量研究[J].河北科技大學(xué)學(xué)報(bào),2019,40(1):60-66.
ZHAO Yuyang,YAO Jian,WAN Dongyu, et al. Measurement mechanism study of limb blood vessel velocity profile based on multi-electrode electromagnetic flow meter[J]. Journal of Hebei University of Science and Technology, 2019,40(1):60-66.
[21] TARANTOLA A . Inverse Problem Theory and Methods for Model Parameter Estimation[M]. Auckland:Society for Industrial and Applied Mathematics, 2004.