陳曉欣， 胥建群， 蔣偉莉

(東南大學 能源熱轉(zhuǎn)換及其過程測控教育部重點實驗室， 南京 210096)

回熱系統(tǒng)高壓加熱器因具有減少冷源損失和提高機組效率的作用，被廣泛應(yīng)用于電力、化工和冶金等行業(yè)，若發(fā)生故障將影響整個系統(tǒng)經(jīng)濟性運行。在實際生產(chǎn)過程中，流入加熱器殼側(cè)的高溫高壓流體會持續(xù)沖刷進口防沖擋板及鄰近殼壁，造成進口防沖擋板損壞和殼壁減薄泄漏，嚴重影響換熱效果和流動穩(wěn)定性，從而導(dǎo)致電廠降負荷或停機，甚至造成人員傷亡等事故。因此，預(yù)測進口防沖擋板及鄰近殼壁沖蝕位置以預(yù)防擋板損壞及殼體泄漏成為保證機組安全經(jīng)濟運行的關(guān)鍵因素。

筆者針對某電廠回熱系統(tǒng)加熱器[4-5]，建立汽流沖蝕模型，運用CFD軟件對加熱器進口防沖擋板、殼壁附近和上級疏水擋板的流場進行三維模擬，能夠準確、詳細地預(yù)測加熱器進口防沖擋板及鄰近殼壁汽流沖蝕位置，定性研究擋板和殼體可能被沖蝕區(qū)域及沖蝕磨損程度。

1 加熱器數(shù)值建模

1.1 物理對象與簡化條件

圖1為該電廠回熱系統(tǒng)加熱器結(jié)構(gòu)圖，在蒸汽冷卻段設(shè)有4塊擋板，在疏水冷卻段設(shè)有5塊擋板進行疏水導(dǎo)流。在蒸汽進口和上級疏水進口均設(shè)防沖擋板，主要為了緩解進口高溫高壓汽流直接沖刷換熱管，造成管束泄漏等。考慮殼側(cè)擋板設(shè)置等結(jié)構(gòu)復(fù)雜，還涉及凝結(jié)換熱問題，而管側(cè)換熱相對簡單，因此重點探索殼側(cè)流動和傳熱特性[6]。

圖1 高壓加熱器結(jié)構(gòu)圖

因加熱器實際管子數(shù)量龐大，為使數(shù)值建模順利進行，同時節(jié)省數(shù)值計算的時間成本，筆者在保證加熱器基本流動參數(shù)和結(jié)構(gòu)基本相同的條件下對研究對象進行簡化處理。經(jīng)簡化處理的加熱器參數(shù)見表1。

表1 加熱器結(jié)構(gòu)與工質(zhì)參數(shù)

1.2 網(wǎng)格劃分

因模擬對象管殼兩側(cè)沿換熱管縱向物性變化不大，且殼側(cè)流場狀況對換熱效果影響[7]更大，故殼側(cè)橫截面上網(wǎng)格分布更加密集。網(wǎng)格劃分用六面體或楔形網(wǎng)格模型，網(wǎng)格數(shù)量為126.8萬。

1.3 數(shù)值模擬方法

采用ANSYS 14.5軟件完成數(shù)值計算，加熱器內(nèi)部湍流流動模型采用雷諾平均方法,采用k-ε模型，Scalable壁面函數(shù)；凝結(jié)相變過程采用Mixture模型，管殼側(cè)換熱采用耦合換熱方式[8]。求解控制設(shè)置，為了求解結(jié)果收斂的穩(wěn)定性，差分格式為High Resolution，最大迭代次數(shù)設(shè)為100，收斂判別準則中殘差類型選擇RMS，質(zhì)量及能量計算殘差控制在10-4數(shù)量級，監(jiān)視殘差變化直至收斂。

1.4 汽流沖蝕模型

加熱器殼側(cè)在抽汽口或上級疏水進口處容易因壓力變化而液化，形成氣液兩相流動[9]，由高速蒸汽攜帶的液滴將撞擊并腐蝕擋板及殼壁氧化層金屬,進而導(dǎo)致壁面變薄，甚至泄漏。液滴撞擊磨損程度由很多因素決定，表達式為[10]：

(1)

式中：m為磨損速率，kg/s;C為常數(shù)；N為頻率，Hz；液滴作用力F(θ)為特征函數(shù)，θ為沖蝕角度，rad；ρ為工質(zhì)密度，kg/m3；un為工質(zhì)撞擊壁面的法向速度，m/s;HV為壁面硬度，GPa。

2 數(shù)值模擬結(jié)果分析

為防止高參數(shù)蒸汽對換熱管的直接沖刷，通常在高壓加熱器蒸汽進口、低壓加熱器蒸汽進口和高壓加熱器上級疏水進口設(shè)置防沖擋板。然而，防沖擋板的設(shè)置使得直接沖刷防沖擋板的高速流體部分回流，轉(zhuǎn)而沖刷殼壁，導(dǎo)致防沖擋板和殼壁沖蝕，嚴重威脅加熱器安全運行。

2.1 蒸汽進口防沖擋板沖蝕

圖3 不同進口水體積分數(shù)進口防沖擋板附近分布

由圖2、圖3可以看出：在抽汽口正下方位置蒸汽沖刷進口防沖擋板法向速度絕對值較大，即該位置易發(fā)生流體加速腐蝕；隨工質(zhì)中水體積分數(shù)增加，進口防沖擋板上蒸汽的法向速度增大，進口防沖擋板腐蝕及殼壁磨損程度更加嚴重。

2.2 上級疏水防沖擋板沖蝕

實際運行中，當疏水流經(jīng)閥門等部件時，瞬時壓力會大幅降低，工質(zhì)汽化致使上級疏水擋板同樣面臨氣液兩相流沖蝕問題。分別對熱耗率驗收(THA)工況、75%THA工況和50%THA工況下上級疏水擋板[13-14]工質(zhì)法向速度進行模擬，見圖4、圖5。由圖5可以看出：整體來看擋板下部工質(zhì)流速均高于上部流速，隨負荷降低工質(zhì)流速明顯減小。

圖4 擋板位置示意

圖5 上級疏水擋板處各負荷工況工質(zhì)法向速度分布

上級疏水擋板上水相分布見圖6。由圖6可以看出：高負荷時只有擋板邊緣發(fā)生汽化；但在50%THA低負荷時上級疏水擋板的汽化區(qū)域明顯擴大，說明負荷越低進入加熱器的工質(zhì)更易發(fā)生汽化。氣液兩相導(dǎo)致的流體加速腐蝕嚴重威脅進口防沖擋板、殼壁和上級疏水擋板，而負荷突變至低負荷又使得防沖擋板受力不均而損壞， 實際運行中應(yīng)盡量避免氣液兩相流及負荷突變情況發(fā)生。

圖6 上級疏水擋板處水相分布

3 預(yù)測進口防沖擋板沖蝕位置

殼體和防沖擋板受氣液兩相流沖蝕[15]可能導(dǎo)致殼體泄漏和擋板斷裂，現(xiàn)場圖見圖7、圖8。

圖7 加熱器殼體沖蝕現(xiàn)場圖

圖8 加熱器防沖擋板沖蝕現(xiàn)場圖

為提高加熱器運行安全系數(shù)，須提前預(yù)測防沖擋板及殼體沖蝕位置來及時啟動防御系統(tǒng)。進口防沖擋板處流線見圖9，取緊貼進口防沖擋板位置截面觀察流線分布，其中蒸汽冷卻段為2～5號流道。因與進口防沖擋板碰撞，從垂直擋板的進口流入的蒸汽首先沖擊防沖擋板隨后回彈至靠近防沖擋板兩側(cè)殼壁。由左視圖圖9(b)可以看出：在殼體與進口防沖擋板之間的狹窄區(qū)域會有大量蒸汽回彈沖蝕磨損殼體，尤其擋板上方鄰近左右兩側(cè)殼體處沖蝕較為嚴重。進口防沖擋板沖蝕位置主要分布在蒸汽進口管下方。

圖9 進口防沖擋板處流線圖

圖10是蒸汽進口防沖擋板上方殼側(cè)蒸汽法向速度分布，可以看出殼體容易發(fā)生流動加速腐蝕的部位是緊鄰進口防沖擋板兩側(cè)邊緣的部位(見圖11)，因擋板折流作用工質(zhì)流體多以法向沖擊磨損殼體。高壓加熱器擋板上方附近殼壁實際沖蝕情況為進口管正下方擋板左右兩側(cè)殼體沖蝕嚴重，經(jīng)與文獻[3]對比驗證，該數(shù)值模擬預(yù)測沖蝕位置與現(xiàn)場情況吻合良好。

圖11 進口處擋板導(dǎo)流

4 結(jié)語

以工程常用高壓加熱器為研究對象，分別就加熱器進口防沖擋板、防沖擋板上方鄰近殼壁和上級疏水擋板附近的流場進行模擬，得出：

(2) 分別對THA、75%THA和50%THA工況下的上級疏水擋板工質(zhì)流速和水相分布進行模擬，得出擋板上部流速小于下部流速，下邊緣流速最大，且隨負荷降低工質(zhì)流量降低流速也降低；高負荷時上級疏水擋板水相份額最大，當負荷降低至50%THA工況時擋板汽化現(xiàn)象十分明顯，可見負荷越低越易發(fā)生流動加速腐蝕。

(3) 進口防沖擋板及殼壁沖蝕位置的預(yù)測結(jié)果與現(xiàn)場測量位置吻合良好，驗證該模擬方法的可靠性和正確性。在實際運行中，高溫高壓汽流對擋板持續(xù)沖刷侵蝕易造成擋板損壞和殼壁減薄，預(yù)測擋板可能被沖蝕位置并預(yù)先在易腐蝕部位采用耐腐蝕擋板材料、加裝耐腐蝕保護層及考慮負荷優(yōu)化運行等，有效減少因沖蝕導(dǎo)致泄漏的損失，具有一定的工程應(yīng)用價值。