方建龍

【摘 要】近年來，三鋼煉鋼廠1#板坯連鑄機二次去毛刺機在使用過程中頻繁出現(xiàn)各種故障，去毛刺率明顯偏低，設(shè)備維護成本偏高，已無法滿足現(xiàn)有生產(chǎn)的需要。文章對現(xiàn)有的去毛刺輥及助推擺臂支架進行優(yōu)化設(shè)計，并增加設(shè)計一套壓輥裝置，從而提升去毛刺機使用的可靠性和穩(wěn)定性。

【關(guān)鍵詞】去毛刺機;壓輥裝置;助推擺臂

【中圖分類號】TF341.6 【文獻標識碼】A 【文章編號】1674-0688（2019）04-0083-02

0 引言

目前，國內(nèi)板坯連鑄去毛刺機結(jié)構(gòu)形式主要有飛錘式和圓盤刮刀式兩種。飛錘式去毛刺機設(shè)備維護及備件成本較低，但是只能用在一次火焰切割機后方的長定尺鑄坯，而且毛刺飛濺、刮刀斷裂時存在一定的安全隱患;圓盤刮刀式去毛刺機去毛刺效果較好，但是設(shè)備維護及備件成本相對較高，增加助推機構(gòu)后可以應(yīng)用在二次火焰切割機后方的短定尺鑄坯。

1 二次去毛刺機問題分析

1#板坯連鑄機二次去毛刺機為圓盤刮刀式去毛刺機，其設(shè)備主要由去毛刺輥和助推擺臂裝置組成。去毛刺機的工作原理：鑄坯從輸送輥道送至去毛刺輥上方，輥道及鑄坯停止動作→去毛刺輥兩端底部升降氣囊抬起→兩端定位銷刮刀氣缸升起，定位銷插入定位孔內(nèi)，限制去毛刺輥轉(zhuǎn)動，刮刀頂在鑄坯下表面→助推擺臂和輥道同時動作使得鑄坯與刮刀發(fā)生相對運動對毛刺進行去除。

在實際運行中，該毛刺機存在以下問題：{1}去毛刺機作業(yè)現(xiàn)場環(huán)境溫度高、粉塵大，在生產(chǎn)過程中18個升降氣缸容易出現(xiàn)卡阻，經(jīng)常出現(xiàn)個別氣缸升降不到位現(xiàn)象，造成毛刺去不干凈。{2}現(xiàn)有鑄坯品種及鑄坯定尺規(guī)格較多，鑄坯切割后的毛刺大小不一，對刮刀的要求非常高，特別是毛刺較小時，刮刀有輕微的磨損就會出現(xiàn)毛刺去不干凈的現(xiàn)象。{3}去毛刺助推擺臂裝置為“Γ”形結(jié)構(gòu)，長期使用后助推框架受力變形嚴重，助推過程中出現(xiàn)框架振動搖擺現(xiàn)象，底座螺栓經(jīng)常出現(xiàn)松動，框架焊縫及鋼板出現(xiàn)裂縫。{4}在澆鑄小斷面短定尺時，由于鑄坯重量較輕，鑄坯與刮刀之間的壓力不足，氣缸頂起后直接把鑄坯抬起，刮刀與鑄坯下表面形成了一定的夾角，從而毛刺去不干凈。{5}維護檢修工作頻繁，去毛刺率偏低，氣缸及刮刀備件消耗大，備件成本較高。

2 去毛刺機的優(yōu)化改造方案

針對原有去毛刺機存在的問題，對原有去毛刺機進行了全面的優(yōu)化改造，下面通過去毛刺輥、助推擺臂裝置和壓輥裝置的優(yōu)化設(shè)計進行闡述。

2.1 去毛刺輥整體優(yōu)化改造

通過參考學習鞍鋼使用的一種新型去毛刺機，對去毛刺輥進行了優(yōu)化設(shè)計。優(yōu)化設(shè)計后的去毛刺輥結(jié)構(gòu)如圖1所示，這種去毛刺輥與原有去毛刺輥比較主要改動如下：{1}去毛刺輥的結(jié)構(gòu)主要由支撐梁和活動梁兩部分組成，活動梁可以通過固定在支撐梁一側(cè)軸承座上的液壓馬達進行橫向往復(fù)運動。{2}刮刀的結(jié)構(gòu)形式改變，由原來的圓盤刮刀改為鋸齒刮刀。{3}取消原有的刮刀升降氣缸，改為壓縮彈簧和升降刀桿配合來達到刮刀與鑄坯下表面緊密貼合。{4}取消去毛刺輥作為輸送輥道的功能，縮短去毛刺輥前后兩輥的間距，采用翻轉(zhuǎn)油缸實現(xiàn)去毛刺輥0～180度的翻轉(zhuǎn)傾倒毛刺及氧化鐵皮的功能。優(yōu)化設(shè)計后的去毛刺輥工作原理：鑄坯從輸送輥道送至去毛刺輥上方，輥道及鑄坯停止動作→去毛刺輥兩側(cè)軸承座底部的升降油缸抬起→鋸齒形刮刀頂在鑄坯下表面，通過壓縮彈簧使得刮刀與鑄坯緊密貼合，去毛刺輥兩側(cè)的定位銷插入基座上定位孔，使得去毛刺輥不能轉(zhuǎn)動→液壓馬達啟動，帶動活動梁使得整組刮刀橫向鋸動→助推擺臂和輥道同時動作使得鑄坯與刮刀發(fā)生相對運動對毛刺進行去除。

2.2 助推擺臂裝置優(yōu)化設(shè)計

原先鑄坯助推擺臂裝置機架結(jié)構(gòu)為“?！毙危瑔为毎惭b在輸送輥道一側(cè)的獨立基礎(chǔ)底座上，助推擺臂擺軸一端安裝在機架上，另一端懸空在輥道上方。優(yōu)化設(shè)計后結(jié)構(gòu)如圖1所示，改為3個支撐立座分別坐落在鑄坯輸送輥道兩側(cè)的輥道梁和原先獨立基礎(chǔ)底座上，3個支撐立座的上下都采用鋼梁連接成一個整體，這樣機架結(jié)構(gòu)更加穩(wěn)定、可靠。為了助推擺臂在鑄坯頭尾毛刺具有相同的驅(qū)動力，驅(qū)動擺臂裝置由單油缸驅(qū)動改為雙油缸驅(qū)動。由于去毛刺需要的推力大小受到鑄坯的鋼種、溫度、定尺及毛刺大小等較多因素的影響，具體數(shù)值計算較為困難。由于原有油缸在使用過程中驅(qū)動力沒有出現(xiàn)不足的現(xiàn)象，雙油缸的選型主要參考原有油缸工作驅(qū)動力進行配型。

原有油缸型號：φ160/φ110-500，工作壓力：18 ?MPa，無桿腔工作時作用力：F1=P×S1=18×106×π×0.082=361 728（N），有桿腔工作時作用力：F2=P×S2=18×106×π×（0.082-0.0652）=122 931（N）。

現(xiàn)有油缸選型型號：φ110/φ80-500，工作壓力：18 MPa，助推過程中兩個油缸同時工作作用力：F3=P×S3=18×106×π×（0.0652+0.0652-0.042）=387 162（N）。為了確保能夠滿足增加壓輥裝置后擁有足夠的驅(qū)動力，油缸選型時驅(qū)動力比原先加大了一點。

2.3 助推壓輥裝置設(shè)計

壓輥設(shè)計主要為了解決在澆鑄小斷面、短定尺鑄坯時，由于鑄坯重量較輕，鑄坯與刮刀間壓力不足的問題。該機構(gòu)主要利用現(xiàn)有的助推擺軸作為驅(qū)動力，在鑄坯輸送輥道兩側(cè)輥道梁的支撐立座中部設(shè)置兩個壓輥機構(gòu)的支撐軸承座。

壓輥裝置設(shè)計原理如圖2所示。LS1——鑄坯從輸送輥道至左從右走，助推擺臂，壓輥裝置及去毛刺刮刀處于等待位置;LS2——鑄坯輸送到去毛刺刮刀上方，坯頭超出刮刀100～300 mm，去毛刺輥刮刀升起，刮刀與鑄坯下表面緊密貼合，助推擺臂從右往左擺推動鑄坯，壓輥則從左往右擺動，壓輥接觸鑄坯表面形成一個下壓力的過程，該步驟去除鑄坯頭部的毛刺;LS3、LS4與LS1和LS2是一個反方向的過程，該過程去除鑄坯尾部的毛刺。

壓輥在擺動過程中的受力情況如圖3所示：忽略壓輪重力后主要受力有鑄坯表面的反作用力F1，壓輥彈簧的彈力F2，擺臂驅(qū)動力F3，壓輥與鑄坯表面之間的摩擦力f1。對受力情況進行分解后可以得出以下列式。

x方向受力平衡式：

F1=F2×cosθ+F3×sinθ （1）

Y方向受力平衡式：

f1+F2×sinθ=F3×cosθ

摩擦力f1= F1×δ（δ為滾動摩擦系數(shù)），由此

F1×δ+F2×sinθ=F3×cosθ （2）

由（1）（2）式得出擺臂驅(qū)動力：

F3=F2×（cosθ×δ+sinθ）/（cosθ-sinθ×δ）

δ參考值為0.05計算：

F3=F2×（cosθ+20×sinθ）/（20×cosθ-sinθ）（3）

從式（3）可以看出擺臂所需驅(qū)動力F3與壓輥彈簧彈力F2及夾角θ有關(guān)，在推坯的過程中θ角從15°逐漸縮小到0°。θ角逐漸減小的過程中，（cosθ+20×sinθ）/（20×cosθ-sinθ）的值是一個遞減的過程，取θ角為15°時計算出最大值為0.32，所以F3≤0.322×F2。

進一步分析可得壓輥所需油缸的驅(qū)動力F5=F3×L1/L2×cosα×sinβ，通過機構(gòu)實際數(shù)據(jù)計算得出壓輥機構(gòu)從LS2位置運動到LS4位置過程中cosα×sinβ數(shù)值在0.62與0.2間變化，L1/L2的比值為1.6。由此可以得出：F5=2.6×F3～8×F3。

在實際使用過程中逐漸增加彈簧的彈力進行試驗，實際測算壓輥下壓力可達20 000 N左右，油缸驅(qū)動力完全能夠滿足鑄坯去毛刺過程中所需要的下壓力。

3 結(jié)語

板坯去毛刺機經(jīng)過優(yōu)化改進后取得了明顯的效果，去毛刺機原先存在的問題得到有效解決，鑄坯去毛刺率得到提升。但該改進方法也有齒輪與齒條分體式翻轉(zhuǎn)液壓缸現(xiàn)場安裝精度要求較高、現(xiàn)場故障處理較難、活動梁兩側(cè)導(dǎo)向滾動體容易磨損、需要經(jīng)常調(diào)整等不足，目前正在逐步優(yōu)化。

參 考 文 獻

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[2]劉洋，王小虎，魯新義，等.連鑄去毛刺機性能優(yōu)化與改進[J].裝備維修技術(shù)，2016（2）：64-69.

[3]蔡軍黨，馬波，成法坤，等.板坯連鑄錘刀式去毛刺機的結(jié)構(gòu)改進[J].重型機械，2012（2）：66-68.

[責任編輯：鐘聲賢]