竇遠(yuǎn)明 鄧留藏 張晶晶 史一星 刁碩 鞠培東

摘要?實際工程中橋梁長期受環(huán)境腐蝕和往復(fù)荷載的作用，導(dǎo)致承載力降低。為提高橋梁耐腐蝕和抗疲勞性能，采用環(huán)氧樹脂涂層和熱浸鍍鋅兩種方式處理鋼筋，并對腐蝕后的試驗梁進(jìn)行了靜載試驗和疲勞試驗。試驗結(jié)果表明：腐蝕作用下，經(jīng)兩種方式處理的鋼筋混凝土梁的靜載承載力較未腐蝕原型梁有不同程度的提升。在疲勞荷載和鋼筋銹蝕的雙重作用下，環(huán)氧樹脂涂層鋼筋試驗梁具有良好的抗疲勞性能，根據(jù)理論分析和試驗結(jié)果，對截面剛度進(jìn)行修正，研究結(jié)果可為混凝土結(jié)構(gòu)的耐久性評估提供參考。

關(guān)?鍵?詞?疲勞;環(huán)氧樹脂鋼筋;熱浸鍍鋅鋼筋;剛度

中圖分類號?TU378.2?????文獻(xiàn)標(biāo)志碼?A

Mechanical?analysis?of?reinforced?concrete?beams?after?epoxy?and?galvanized?treatment

DOU?Yuanming1，?DENG?Liucang1，2，?ZHANG?Jingjing1，

SHI?Yixing1，?DIAO?Shuo1，?JU?Peidong1

（1.?School?of?Civil?Engineering?and?Transportation，?Hebei?University?of?Technology，?Tianjin?300401，?China;2.?China's?Automotive?Engineering?Co?Ltd，?Tianjin?300100，?China）

Abstract?In?practical?engineering，?the?bearing?capacity?of?a?bridge?becomes?lower?and?lower?since?the?bridge?has?long?been?affected?by?environmental?corrosion?and?reciprocating?load.?In?order?to?improve?the?corrosion and?fatigue?resistance?of?the?bridge，?epoxy?resin?coating?and?hot?dip?galvanizing?were?adopted?to?deal?with?the?steel?bar，?and?the?static?load?and?fatigue?test?were?carried?out?on?the?corroded?test?beams.?The?results?show?that?under?static?load，?the?bearing?capacity?of?corroded?beams?treated?by?two?approaches?is?higher?than?that?of?the?original?beam.?Under?the?double?action?of?fatigue?load?and?steel?corrosion，?the?epoxy?resin?coated?steel?test?beam?shows?good?performance?under?fatigue?load.?Depending?on?the?theoretical?analysis?and?test?results，?the?section?stiffness?is?corrected.?The?research?results?can?provide?positive?references?for?durability?evaluation?of?concrete?structure.

Key?words?fatigue;?epoxy-coated?reinforcement;?hot-dip?galvanized?rebar;?stiffness

0?引言

隨大型跨海橋梁的建設(shè)，鋼筋混凝土橋梁遭受環(huán)境腐蝕導(dǎo)致的耐久性問題越來越受到重視，并且橋梁腐蝕后在車輛荷載往復(fù)作用下其承載力和抗疲勞性能大幅下降[1]?，F(xiàn)役大部分鋼筋混凝土橋梁處于帶裂縫工作狀態(tài)，由于裂縫的存在，使得環(huán)境中有害介質(zhì)（氯離子）侵蝕鋼筋的速度加快[2]，導(dǎo)致鋼筋銹蝕，普通鋼筋混凝土抗疲勞性能逐漸下降。為提高混凝土橋梁耐腐蝕性能，Yeaomans[3]對鍍鋅鋼筋在鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)中的應(yīng)用做了研究，概述了鍍鋅鋼筋在混凝土中的承載力性能和耐腐蝕性能。蔣荃等[4]對熱浸鍍鋅鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)的耐久性進(jìn)行了評估，進(jìn)一步分析了熱浸鍍鋅鋼筋的耐腐蝕性能，得出了鍍鋅鋼筋的腐蝕電勢低于普通鋼筋的腐蝕電勢，同時能夠充分推遲氯離子誘導(dǎo)腐蝕的結(jié)論。高揚等[5]進(jìn)行了疲勞荷載和環(huán)境腐蝕兩者共同作用下環(huán)氧涂層鋼筋混凝土試件的研究，探討了薄涂層和厚涂層在未經(jīng)過疲勞加載和經(jīng)過疲勞加載后，腐蝕試驗對試件耐久性的影響，得出了涂層鋼筋混凝土梁中鋼筋腐蝕程度較小，不同加載條件下，涂層鋼筋在腐蝕點位和阻抗圖譜的表現(xiàn)都優(yōu)于無涂層鋼筋的結(jié)論。以上研究成果在實際工程中得到應(yīng)用，但對預(yù)應(yīng)力混凝土梁內(nèi)鋼筋經(jīng)過防腐蝕處理后的抗疲勞性能研究不足。因此，本文針對疲勞荷載與環(huán)境腐蝕雙重作用下，通過通電加速銹蝕的方法，對經(jīng)環(huán)氧涂層和鍍鋅處理后預(yù)應(yīng)力鋼筋混凝土梁耐久性展開試驗研究和理論分析，為橋梁的實際應(yīng)用提供參考。

1?試驗概況

1.1?試驗梁設(shè)計

本實驗共設(shè)計12根試驗梁，分別用環(huán)氧樹脂涂層和熱浸鍍鋅2種方式處理鋼筋，并對腐蝕后的試驗梁進(jìn)行了靜載試驗和疲勞試驗，試件參數(shù)見表1。試驗梁截面尺寸為180?mm?×140?mm，長為3.2?m其中計算跨徑2.9?m，混凝土保護(hù)層厚度為25?mm，混凝土強(qiáng)度等級為C40，制作工藝為先張法預(yù)應(yīng)力混凝土梁。預(yù)應(yīng)力鋼筋采用？7的消除預(yù)應(yīng)力鋼絲（[fpk]為抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值，取1?570），張拉應(yīng)力為0.73[fpk]，截面配筋如圖1。

1.2?鋼筋防腐蝕處理

1.2.1?環(huán)氧樹脂涂層鋼筋

環(huán)氧樹脂作為一種涂層材料具有極高的化學(xué)穩(wěn)定性，在普通環(huán)境下不與酸、堿發(fā)生反應(yīng)，與金屬表面具有極佳的粘著性特點，并且膜層具有不滲透性，能阻止水分、氧、氯化物或侵蝕性介質(zhì)接觸鋼筋表面，同時還有阻止鋼筋與外界電流接觸的性能，而被認(rèn)為是化學(xué)電離子防腐屏障。環(huán)氧樹脂涂層鋼筋制作采用靜電粉末噴涂的方法，流程為：鋼筋表面處理（除銹、打毛）→加熱處理（約230?℃）→靜電噴涂→養(yǎng)護(hù)固化（固化后形成一層完整連續(xù)的環(huán)氧樹脂薄膜保護(hù)層）→純水冷卻。

1.2.2?熱浸鍍鋅鋼筋

鍍鋅鋼筋通過鐵與鋅之間的化學(xué)反應(yīng)來達(dá)到在鋼筋外表面包裹附著上鋅合金鍍層的結(jié)果。暴露在大氣環(huán)境中的鋅會在其表面生成保護(hù)性腐蝕產(chǎn)物，能夠?qū)摻顝母g環(huán)境中隔開。另外鋅是一種負(fù)電位很高的金屬，鍍鋅層對鋼鐵基體具有隔離防護(hù)和電化學(xué)保護(hù)雙重作用。鍍鋅層作為鋼筋的阻擋層對其外圍的腐蝕環(huán)境與鋼筋本體進(jìn)行了隔絕，同時在酸、鹽腐蝕的環(huán)境下，鍍鋅層通過犧牲鋅金屬對鋼筋起到了電化學(xué)保護(hù)作用。熱浸鍍鋅鋼筋制作流程：鋼筋擺放→表面處理→助溶劑處理→鍍鋅→冷卻→整理包裝。

1.3?試驗梁腐蝕過程

本試驗采用內(nèi)摻法和電化學(xué)加速銹蝕法相結(jié)合，在試驗梁制作過程中摻加了氯鹽，以確保腐蝕過程中良好的通電效果。研究顯示[6]，鋼筋電化學(xué)腐蝕試驗所用的電解質(zhì)溶液采用3%～5%的NaCl溶液，以3.5%的濃度為最佳，在通電前一般將試件在電解液中浸泡一段時間，以使得Cl-能充分的侵入混凝土的空隙到達(dá)鋼筋表面，試驗梁浸泡一段時間后將受力筋導(dǎo)線接入直流電源的陽極，然后將溶液中的銅板纏繞導(dǎo)線接入電源的陰極。腐蝕過程中保持電流恒定，腐蝕電流密度可取為2?mA/cm2，根據(jù)法拉第定律，計算出試驗梁達(dá)到設(shè)計腐蝕率所需要的時間。

2?靜載試驗結(jié)果分析

靜載試驗采用三分點加載，在正式加載前先進(jìn)行預(yù)加載，以確保各儀器間連接正常。正式加載采用分級加載方式，初始階段采用2?kN為一級進(jìn)行加載，當(dāng)達(dá)到開裂荷載的0.8倍時，改為每級加載1?kN，當(dāng)試驗梁發(fā)生開裂后，每級加載重新改為2?kN，當(dāng)加載至極限荷載計算值的0.8倍時，需采用位移控制加載，從而獲得準(zhǔn)確的極限承載力、最大裂縫寬度和最大撓度數(shù)據(jù)。試驗梁破壞后，將鋼筋取出，經(jīng)過酸洗、稱重，計算實際腐蝕率，具體試驗結(jié)果見表2。

分析表2可知，耐腐蝕鋼筋混凝土梁與普通鋼筋混凝土梁相比，構(gòu)件LC2的承載力比LC0、LC1小，鍍鋅鋼筋與混凝土粘結(jié)力下降約達(dá)13%[7-8]，這是由于鋼筋經(jīng)過鍍鋅處理后，與混凝土粘結(jié)力降低導(dǎo)致。在相同的腐蝕情況下，普通構(gòu)件LC3承載力下降較大，下降了約22%，耐腐蝕構(gòu)件體現(xiàn)出其鋼筋外涂材料的優(yōu)越性能，使其承載力不僅沒有下降反而有略微的提高，LC4、LC5分別提高了約4%、6%，承載力提高的原因是由于鋼筋與混凝土間的縫隙被鋼筋銹蝕后產(chǎn)生的銹蝕產(chǎn)物填滿，使其粘結(jié)作用加強(qiáng)，但LC3鋼筋銹蝕程度過大，導(dǎo)致鋼筋表面銹坑深度大，同時由于混凝土銹脹裂縫的出現(xiàn)，鋼筋與混凝土之間黏結(jié)明顯降低。結(jié)合試驗現(xiàn)象分析，裂縫首先出現(xiàn)在彎矩最大處，受腐蝕試驗梁體現(xiàn)出裂縫開展較為集中、寬度較大的特點。在靜力荷載作用下構(gòu)件LC4表現(xiàn)為延性特征，而LC5則表現(xiàn)出明顯的脆性特征。與腐蝕普通鋼筋混凝土梁相比，熱浸鍍鋅鋼筋混凝土在裂縫開展深度和速度都有明顯的改善，而環(huán)氧樹脂鋼筋混凝土梁則有大幅提升，說明耐腐蝕特性能有效阻止鋼筋與腐蝕介質(zhì)的接觸，降低鋼筋的銹蝕程度。

3?疲勞試驗及分析

在等幅疲勞試驗以前，先確定疲勞荷載的上下限，考慮到結(jié)構(gòu)的自重、橋面鋪裝，并根據(jù)已有車輛荷載研究[9]以及重載交通模型分析，確定了疲勞下限為0.2倍的Pu。而對于疲勞荷載上限，按照車輛的最大額定載重來考慮作用效應(yīng)時，此時的作用效應(yīng)為JTG?D60—2004《公路橋涵設(shè)計通用規(guī)范》作用效應(yīng)的0.7，對試驗梁而言，其荷載設(shè)計值正好對應(yīng)0.75Pu（Pu為極限荷載值），而0.7的荷載設(shè)計值對應(yīng)0.6Pu[10]。因此，將疲勞荷載上限取為0.60Pu，其中極限荷載值Pu為靜載試驗梁LC0極限承載力值。學(xué)者普遍認(rèn)為混凝土材料的疲勞強(qiáng)度小于靜載強(qiáng)度，相當(dāng)于200萬次時疲勞強(qiáng)度為靜載強(qiáng)度的56%～67%[11]，對鋼筋混凝土梁而言，疲勞壽命為200萬次，當(dāng)疲勞試驗加載至200萬次后試驗梁未發(fā)生破壞，則滿足疲勞壽命要求，繼續(xù)靜力加載至破壞。疲勞試驗結(jié)果見表3。

試驗結(jié)果表明，試驗梁的疲勞破壞形式均為受彎破壞，破壞是由于梁中普通鋼筋的斷裂引起。在疲勞實驗過程中，隨著疲勞次數(shù)的增加，已有裂縫不斷擴(kuò)展，新的裂縫不斷出現(xiàn)，普通鋼筋和預(yù)應(yīng)力鋼筋的應(yīng)力幅不斷增大，疲勞損傷加劇，最終導(dǎo)致試驗梁發(fā)生疲勞斷裂。LCF0、LCF1、LCF2、LCF4在疲勞加載后，都未發(fā)生疲勞破壞，但由于疲勞循環(huán)次數(shù)的不斷增加，混凝土與鋼筋的粘結(jié)力逐漸下降，與靜力試驗對比發(fā)現(xiàn)，四者的剩余承載力降低約達(dá)56%、59%、58%，71%。由于腐蝕的存在，LCF3的疲勞壽命比LCF0降低了約73%，LCF5的疲勞壽命比LCF2降低了約24%，這主要是因為鋼筋銹蝕后，由于銹坑的存在又加劇鋼筋銹蝕的不均勻性，集中應(yīng)力現(xiàn)象更加明顯，造成了疲勞壽命的降低。

3.1?試驗梁撓度-荷載比曲線

在疲勞試驗過程中得到的撓度及荷載值，利用撓度-荷載比的變化規(guī)律可近似反映剛度與循環(huán)次數(shù)的變化規(guī)律，與剛度成反比的關(guān)系。撓度-荷載比即梁的跨中撓度與相應(yīng)單點的荷載值的比，如圖4所示。

圖4表明：試件LCF3、LCF4、LCF5在20萬次以內(nèi)，由于銹坑的不斷深入，隨著疲勞荷載作用的不斷進(jìn)行，內(nèi)部損傷累積不斷增大，導(dǎo)致梁的整體剛度隨循環(huán)次數(shù)的不斷增加迅速下降，LCF3、LCF4、LCF5在20-200萬次疲勞荷載過程中，鋼筋銹蝕和疲勞荷載造成的累積損傷變緩，使得剛度下降緩慢并逐漸趨于平緩，而LC3在50萬次以后，由于銹坑的存在和疲勞裂縫不斷擴(kuò)展，導(dǎo)致剛度急劇下降，具有明顯的脆性特征，LCF5由于疲勞裂縫的擴(kuò)展，進(jìn)一步削弱了鋼筋與混凝土間的粘結(jié)作用，在疲勞過程中突然破壞。因此梁的剛度變化整體上表現(xiàn)出三階段特征：迅速下降—緩慢下降—趨于平穩(wěn)，這是由于鋼筋表面銹蝕和疲勞次數(shù)的不斷增加使得鋼筋與混凝土的粘結(jié)強(qiáng)度降低，從而導(dǎo)致剛度退化。通過LCF3、LCF4、LCF5之間的對比分析可以得出，在疲勞和腐蝕共同作用下環(huán)氧樹脂涂層鋼筋混凝土試驗梁展現(xiàn)了良好的疲勞變形性能，可以抵抗環(huán)境的腐蝕。

3.2?鋼筋應(yīng)變

在疲勞荷載作用下，鋼筋銹蝕率是制約鋼筋力學(xué)性能的主要因素之一。資料表明，部分預(yù)應(yīng)力混凝土梁疲勞破壞是由于受拉區(qū)非預(yù)應(yīng)力鋼筋中某一根鋼筋首先疲勞斷裂，最終導(dǎo)致預(yù)應(yīng)力鋼筋的疲勞破壞，梁退出工作[12]。因此鋼筋銹蝕后，對部分預(yù)應(yīng)力鋼筋混凝土梁普通鋼筋應(yīng)變研究是梁構(gòu)件疲勞性能研究的重要方面，同時是耐久性課題研究的關(guān)鍵組成部分。在經(jīng)歷不同循環(huán)次數(shù)后，梁的荷載-鋼筋應(yīng)變曲線如圖5所示。

由圖5可知，隨著循環(huán)次數(shù)的增加，試驗梁體內(nèi)普通鋼筋應(yīng)變逐漸增大。試驗梁LC0普通鋼筋應(yīng)變大致呈線性增長，各曲線保持平行。LCF3、LCF4、LCF5普通鋼筋應(yīng)變在加載初期，增長幅度較大，隨著疲勞作用的不斷進(jìn)行，應(yīng)變趨于平穩(wěn)，加載后期，應(yīng)變急劇增長，普通鋼筋應(yīng)變具有明顯的“三階段”特征。由于在加載初期，梁體開裂導(dǎo)致截面應(yīng)力重分布，混凝土抗拉能力降低，預(yù)應(yīng)力損失增加，普通鋼筋承擔(dān)大部分應(yīng)力，隨著循環(huán)次數(shù)的增加，預(yù)應(yīng)力承擔(dān)一部分應(yīng)力，普通鋼筋應(yīng)變趨于穩(wěn)定，加載后期，由于鋼筋銹蝕導(dǎo)致疲勞損傷的累積，使得鋼筋與混凝土之間的粘結(jié)力下降，并且普通鋼筋進(jìn)入屈服階段，應(yīng)變急劇增加。預(yù)應(yīng)力鋼筋混凝土梁的疲勞壽命受鋼筋腐蝕因素的制約，試驗梁腐蝕率越高脆性特征越明顯，對比發(fā)現(xiàn)LC3梁破壞具有明顯的脆性特征，在整個加載實驗過程中，梁LCF4的抗疲勞性能好于LCF3、LCF5。

3.3?剛度計算公式修正

結(jié)構(gòu)在使用期間剛度的變化是反應(yīng)結(jié)構(gòu)適用性的一個重要指標(biāo)，銹蝕構(gòu)件剛度變化的主要受鋼筋銹蝕率、疲勞循環(huán)次數(shù)和疲勞循環(huán)應(yīng)力幅的影響。由于鋼筋混凝土梁是不均勻的非彈性材料，對混凝土受彎構(gòu)件來說，截面剛度是變化的，會隨著彎矩的增大而減小，并且隨著荷載作用的時間的增長而減小[13]，因此結(jié)合試驗數(shù)據(jù)，提出銹蝕鋼筋混凝土梁疲勞抗彎剛度計算方法。規(guī)范中[14]給出了預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件的短期剛度[BS]的計算公式：

[BS=0.85EcI0κcr+（1-κcr）ω？？？]， （1）

[κcr=McrMk]，

[ω=（1.0+0.21αEρ）（1+0.45γf）-0.7]，

[Mcr=（σpc+γftk）W0]，

[γf=（bf-b）hfbh0]，

[ρ=α1Ap+ASbh0]，

式中：[Ec]為混凝土的彈性模量;[I0]為梁截面的等效慣性矩;[κcr]為預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件正截面的開裂彎矩Mcr與彎矩[Mk]的比值;[γf]為受拉翼緣截面面積與腹板有效截面面積的比值;ρ為縱向受拉鋼筋配筋率，對無粘結(jié)預(yù)應(yīng)力鋼筋[α1=0.3];[αE]為鋼筋彈性模量與混凝土彈性模量的比值;[σpc]為扣除預(yù)應(yīng)力損失后，有預(yù)應(yīng)力在抗裂驗算邊緣產(chǎn)生的混凝土預(yù)壓應(yīng)力;γ為混凝土構(gòu)件截面抵抗彎矩塑性影響系數(shù)。

引起銹蝕梁剛度退化的主要因素有鋼筋截面面積的減小、構(gòu)件截面尺寸的削弱、材料力學(xué)性能的劣化、混凝土與鋼筋之間的粘結(jié)力退化[15]。本文主要考慮鋼筋銹蝕和疲勞荷載引起混凝土與鋼筋之間粘結(jié)力退化的因素，而公式（1）沒有考慮鋼筋銹蝕程度和疲勞荷載對剛度的影響，因此對公式（1）進(jìn)行修正。文獻(xiàn)[16]給出了鋼筋混凝土梁銹蝕后剛度退化系數(shù)K，K反映了粘結(jié)退化效應(yīng)對梁抗彎剛度的影響系數(shù)，即銹蝕使粘結(jié)力下降引起的梁剛度退化系數(shù)。

[K=0.025?5η+0.970?3？？？???????????????????0≤η≤51.296?8-0.039?8η????????????????????5？<？η??<？15？]， （2）

式中：η為鋼筋銹蝕率?。即銹蝕后鋼筋混凝土梁抗彎剛度計算公式修正為

[BSC=KBS]。 （3）

在銹蝕鋼筋混凝土梁剛度退化系數(shù)K的基礎(chǔ)上，考慮疲勞荷載對梁剛度的影響，文獻(xiàn)[17]中給出了疲勞荷載作用下剛度降低系數(shù)[θf]，令

[θf=BfSC（n）BSC=fSff（n）？]， （4）

作為循環(huán)次數(shù)為n時的剛度降低系數(shù)。其中：[fs]為實測靜載作用下的跨中撓度值;[ff（n）]是基于實測得到的當(dāng)循環(huán)次數(shù)為n時的跨中撓度值。因此考慮疲勞和腐蝕共同作用下，將疲勞荷載作用后銹蝕鋼筋混凝土梁的剛度公式修正為

[BfSC（n）=k？θf？BS？]。?????????????????????????（5）

根據(jù)試驗數(shù)據(jù)，做出試驗梁在疲勞荷載與靜載作用下的撓度對比曲線，進(jìn)行線性回歸，求出在疲勞荷載作用下剛度降低系數(shù)[θf]，如圖6和表4所示。

圖6中曲線的斜率表示[θf]降低的快慢程度，從圖中可以看出3根梁由快到慢的順序為LCF3、LCF5、LCF4。由此可知，在同等腐蝕條件下，環(huán)氧樹脂涂層鋼筋混凝土梁可以有效減小剛度降低的速率，而且受腐蝕的普通鋼筋試件在疲勞破壞之前出現(xiàn)剛度驟然衰減的脆性特征，其下降幅度約為25%。受腐蝕的環(huán)氧樹脂涂層鋼筋試驗梁表現(xiàn)出了良好的抗彎性能，證明其可以應(yīng)對模擬海洋環(huán)境的侵蝕。

綜上所述，疲勞荷載作用后耐腐蝕鋼筋混凝土的剛度計算公式修正為

[BSCf（n）=（1.296?8-0.039?8η）？（0.983?3-0.058?5lgN）BSLCF3（0.025?5η+0.970?3）？（1.017?7-0.055?5lgN）BSLCF4（0.02?5η+0.970?3）？（0.998?7-0.056?3lgN）BSLCF5？？]。 （6）

對于本次試驗，根據(jù)式（6）計算出的剛度值，與實驗值進(jìn)行比較，結(jié)果見表5。

分析表5可得：公式（6）計算出的剛度值與實驗值得出的誤差在10%以內(nèi)，表明式（6）計算結(jié)果與實驗值吻合良好，為2種鋼筋混凝土梁的剛度計算提供理論依據(jù)。

4?結(jié)論

1）靜載試驗結(jié)果表明，未處理原梁腐蝕后承載能力出現(xiàn)大幅下降，下降了約22%，受腐蝕后的鍍鋅鋼筋及環(huán)氧樹脂涂層鋼筋混凝土梁承載能力不但沒有下降，反而相較于未腐蝕的原型梁有小幅的提升，約提升6%、4%。

2）疲勞試驗結(jié)果表明，在腐蝕和疲勞雙重作用下，鍍鋅鋼筋及環(huán)氧樹脂涂層鋼筋混凝土梁疲勞性能明顯優(yōu)于普通混凝土，環(huán)氧樹脂涂層和鍍鋅層都起到了延緩鋼筋腐蝕的作用，而環(huán)氧樹脂涂層構(gòu)件表現(xiàn)出了良好的疲勞變形性能，說明環(huán)氧樹脂涂層能有效保護(hù)鋼筋。

3）綜合考慮疲勞和腐蝕兩個因素，試驗梁的剛度在疲勞過程中表現(xiàn)出明顯的三階段特性：急速下降—緩慢下降—趨于平穩(wěn)，對比發(fā)現(xiàn)環(huán)氧樹脂涂層鋼筋試驗梁表現(xiàn)出了良好的抗疲勞性能，根據(jù)理論分析和試驗結(jié)果，提出了梁截面剛度的修正公式，并利用試驗結(jié)果對公式進(jìn)行了驗證，證明公式可靠性良好，可供工程實際參考。

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[17]??王海超，李培奎，徐宗強(qiáng)，等.?銹蝕鋼筋混凝土梁疲勞后的剛度分析與計算[J].?山東科技大學(xué)學(xué)報（自然科學(xué)版），2010，29（6）：44-49.

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