喬雨恒，張紅娟，王 宇，高 妍，王 東，靳寶全

(1.太原理工大學電氣與動力工程學院，山西太原 030024；2.太原理工大學新型傳感器與智能控制教育部與山西省重點實驗室，山西太原 030024)

0 引言

由于煤礦井下空間狹窄，礦用車輛在倒車過程中存在發(fā)生碰撞的隱患[1]。超聲波檢測技術結(jié)構(gòu)簡單、響應快速，被廣泛應用于煤礦井下安全距離的監(jiān)測與預警[2]。然而煤礦井下環(huán)境復雜，超聲測距裝置作為車載設備在使用時需解決抗干擾的問題。

超聲測距系統(tǒng)抗干擾性的提高方法之一是改良其信號傳輸路徑[3]。但在使用過程中，由于超聲換能器距控制單元較遠，傳統(tǒng)的加屏蔽信號線的方式會因為長傳輸線導致信號衰減過大，影響回波信息判斷，不利于系統(tǒng)整體性能的提高[4]。

LIN(local interconnect network)總線作為一種在汽車中廣泛使用的輔助總線網(wǎng)絡，僅采用一根數(shù)據(jù)線就可以實現(xiàn)數(shù)據(jù)傳輸，并且低速通信可靠性高，同時具有單主機多從機模式、硬件電路無需修改即可添加從節(jié)點、即插即用靈活性高等特點，因此也被應用于傳感器控制系統(tǒng)中[5]。本文開展了一種基于LIN總線的礦用超聲測距系統(tǒng)研究。

1 LIN總線及其網(wǎng)絡結(jié)構(gòu)

LIN是一種基于通用UART/SCI接口的串行通信協(xié)議，可用于汽車、家電等多種領域。圖1為LIN總線及網(wǎng)絡結(jié)構(gòu)圖，根據(jù)OSI模型，LIN節(jié)點主要由物理層(位傳輸與收發(fā)器特性)、數(shù)據(jù)鏈路層的LLC子層(邏輯鏈路控制，報文濾波和恢復管理)、MAC子層(媒體訪問控制，數(shù)據(jù)封裝與錯誤檢測處理)構(gòu)成，網(wǎng)絡整體采用單總線模式，一個LIN網(wǎng)絡最多可拓展16個節(jié)點[6]。主節(jié)點不僅可以控制網(wǎng)絡內(nèi)從機、檢測并調(diào)整總線狀態(tài)，還可以與上層網(wǎng)絡(如CAN網(wǎng)絡)進行通信，兼有主機及從機任務，而從節(jié)點僅含有從機任務[7-8]。

圖1 LIN網(wǎng)絡結(jié)構(gòu)

LIN總線上的通信報文幀格式固定，總線通信由主節(jié)點控制。主節(jié)點通過主機任務在一個間隔信號后，發(fā)送同步場和標識符場作為報文的報頭，從機則返回數(shù)據(jù)場和校驗和場響應主機。由于物理層限制，LIN總線傳輸位速率最高為20 kbps，同時通信過程中應滿足以下條件[9]：

THeader=34·Tbit

(1)

TResponse=(10·NData+10)·Tbit

(2)

式中：THeader為報頭額定傳輸時間；Tbit為主節(jié)點傳輸1位數(shù)據(jù)所需的時間;TResponse為響應額定傳輸時間;NData為數(shù)據(jù)場中所含的字節(jié)數(shù)。

同時為保證傳輸，THeader和TResponse均需要留出一定的余量，其最大傳輸時間均為其額定傳輸時間的1.4倍。

2 系統(tǒng)組成

基于LIN總線的礦用超聲測距系統(tǒng)如圖2所示，主要由電源單元、控制單元、通道選擇單元、LIN通信單元、超聲收發(fā)單元、報警與校準單元和顯示單元組成。系統(tǒng)采用STC12C5A32S2單片機作為控制單元核心，電源單元由本安電源(型號：CSTI-I)提供18 V電壓，通過DC/DC轉(zhuǎn)換芯片78M05提供系統(tǒng)所需的5 V電壓并由MAX5025產(chǎn)生12 V電壓以保證LIN通信，通道選擇單元實現(xiàn)控制單元輸出信號的切換，LIN通信單元完成TTL電平和LIN電平的轉(zhuǎn)換，以實現(xiàn)對以e524.06芯片為核心的超聲收發(fā)單元的狀態(tài)控制與數(shù)據(jù)傳輸。

圖2 超聲測距系統(tǒng)組成

3 超聲收發(fā)及LIN通信電路設計

3.1 超聲收發(fā)電路設計

煤礦井下環(huán)境復雜，對電路要求較高，本系統(tǒng)選用高集成度的超聲測距芯片e524.06，設計其外圍電路，實現(xiàn)對超聲換能器的無變壓器驅(qū)動和回波處理[10]。通過修改芯片片內(nèi)EEPROM配置信息，不僅可以實現(xiàn)對超聲換能器驅(qū)動電壓及頻率的調(diào)整，改變換能器的工作狀態(tài)，而且可以調(diào)整超聲回波處理效果，以提高系統(tǒng)測量精度[11]。

圖3為超聲收發(fā)電路，由MCU發(fā)出的控制信號通過LIN總線實現(xiàn)對超聲測距過程的控制。超聲收發(fā)單元在接收到測距指令后，在e524.06的片內(nèi)控制器控制下，通過驅(qū)動電路產(chǎn)生58 kHz的脈沖以驅(qū)動收發(fā)一體換能器T1發(fā)出超聲波。經(jīng)障礙物反射后，超聲波回波由T1接收，經(jīng)過e524.06芯片內(nèi)的放大模塊、數(shù)字濾波模塊、回波閾值比較模塊處理后，得到處理結(jié)果，將回波時間信息反映在LIN總線上，MCU通過LIN總線對該結(jié)果進行分析，完成距離數(shù)值的計算。

圖3 超聲收發(fā)電路圖

3.2 LIN總線驅(qū)動電路設計

本方案采用LIN總線收發(fā)器TJA1020實現(xiàn)對e524.06的通信。LIN總線驅(qū)動電路如圖4所示，通過在LIN和BAT 引腳之間串聯(lián)的反向電流二極管D1和電阻R1，啟用TJA1020的主機應用模式[12]。在正確配置芯片電源與通信電平后，由控制單元產(chǎn)生的 TTL控制信號從芯片TXD引腳進入收發(fā)器并在LIN引腳轉(zhuǎn)化為12 V單總線通信電平，經(jīng)電纜傳輸至e524.06構(gòu)成的超聲收發(fā)電路，實現(xiàn)對超聲波收發(fā)狀態(tài)的控制。在接收到超聲收發(fā)單元自LIN總線返回的數(shù)據(jù)之后，芯片再將LIN電平數(shù)據(jù)轉(zhuǎn)化為TTL電平至RXD端，完成與控制器的通信，控制器再結(jié)合所測溫度完成距離的計算。

圖4 LIN總線驅(qū)動電路圖

3.3 LIN總線匹配電阻計算

為實現(xiàn)數(shù)據(jù)的可靠傳輸，需要對LIN通信電路中上拉電阻R2進行計算，其阻值由TJA1020 的RXD端的驅(qū)動能力確定，并可以通過下面的公式計算：

(3)

(4)

式中：VRXD=0.4 V；R2_MIN為R2最小電阻取值，Ω；R2_MAX為R2最大電阻取值，Ω;IRX_OL_MIN為低電平時RXD端最小漏電流，A;IRX_LH_MAX為高電平時RXD端最大漏電流，A;VRX_H_MIN為高電平時微控制器最小輸入電壓，V；VRX_L_MAX為低電平時微控制器最大輸入電壓，V。

系統(tǒng)微處理器電源為5 V，則滿足：

VCC=VCCMAX=VCCMIN

(5)

其端口閾值電壓分別為VRX_H_MIN(2.0 V)和VRX_L_MAX(0.8 V)，則R2取值為1.4～600 kΩ，在本實驗中R2選擇2.3 kΩ。

為保證LIN通信的雙向進行，以接收超聲收發(fā)單元回饋的信號，應使LIN總線電壓滿足閾值條件，即：

在顯性電平狀態(tài)時，

VLIN_L_MAX<0.4VBAT=4.8 V

(6)

在隱性電平狀態(tài)時，

VLIN_H_MIN>0.6VBAT=7.2 V

(7)

式中：VLIN_L_MAX為LIN總線低電平最高電壓,V；VLIN_H_MIN為LIN總線高電平最低電壓，V；VBAT為芯片BAT端電壓，VBAT=12 V。

因此需要在實際過程中調(diào)節(jié)R1的大小，以改變電路的驅(qū)動能力，滿足煤礦井下使用要求并實現(xiàn)有效數(shù)據(jù)通信。

4 系統(tǒng)測距流程

在完成超聲測距系統(tǒng)硬件設計和組成信號通路的基礎上，需要根據(jù)圖5所示的測距指令時序，完成實際距離數(shù)據(jù)的計算。圖5為測距過程中LIN總線的實時電壓，其中在T1～T2期間(有效時間間隔范圍為77.6～154 μs)系統(tǒng)發(fā)送測距指令，并等待超聲收發(fā)單元做出回應；在T3～T4期間，超聲收發(fā)單元中e524.06芯片對本次測量過程中的環(huán)境噪聲進行評估；而T3～T5對應時長為系統(tǒng)單次測量期間超聲聲波傳輸所使用的時間[13]。

圖5 測距指令時序圖

根據(jù)上述測距時序，可以完成整個超聲測距系統(tǒng)的軟件流程設計。利用STC12C32S2單片機的PCA邊沿捕捉功能，在完成系統(tǒng)初始化之后由控制器發(fā)出測距指令(77.6～154 μs的顯性電平)，并啟動硬件計數(shù)功能。利用捕捉到的兩次下降沿的計數(shù)差值和系統(tǒng)指令周期可得超聲傳播時間，而后采用測溫模塊得到修正后的聲速，從而計算出與障礙物的單次測量距離，經(jīng)過均值濾波后得到最終結(jié)果并利用數(shù)碼管進行顯示，同時根據(jù)預先設置的安全距離閾值，完成聲光報警等功能。

5 實驗結(jié)果及分析

為驗證上述對LIN總線電路的分析并評估基于LIN總線的超聲測距系統(tǒng)的整體功能，搭建了電平轉(zhuǎn)換和測距實驗系統(tǒng)。

5.1 LIN總線匹配電阻波形分析

實驗過程中發(fā)現(xiàn)，當LIN主節(jié)點電路R1取1 kΩ時，控制單元可實現(xiàn)超聲測距指令的發(fā)送，但無法收到超聲收發(fā)單元的有效回應，如圖6所示。

圖6 R1為1 kΩ時的通信電平圖

圖6中兩條曲線分別為圖4中電阻R1為1 kΩ情況下，測距進行時，LIN總線和TJA1020芯片RXD端口的電平變化情況。在控制器發(fā)測距指令期間(T1前)，RXD端電壓隨LIN總線電壓而變化(115 μs的顯性電平)，但T1、T2時刻，雖然超聲收發(fā)單元回復了測距信息，且LIN總線產(chǎn)生了電平變化，但RXD端卻未做出相應反應，這是因為LIN總線的“低”電平達到了5.8 V，超出了TJA1020對低電平最高電壓的判定閾值，因此需要對硬件電路進行改進。

圖7和圖8分別為R1取值為2 kΩ和3.5 kΩ時，系統(tǒng)測距時的通信電平圖，此時可實現(xiàn)測距指令發(fā)送(分別為123 μs、128 μs的顯性電平)，且在T1和T2時，當LIN總線電平下降到低電平時，RXD電平可以隨之發(fā)生變化，此時LIN總線的低電平對應電位分別為4.0 V和3.2 V，符合LIN總線對低電平的規(guī)定，因此會產(chǎn)生RXD端的低電平。實驗也證明，當R1在2 kΩ和3.5 kΩ時電路可以完成正常通信與數(shù)據(jù)交互，實現(xiàn)超聲收發(fā)單元與控制單元之間的有效通信。

圖7 R1為2 kΩ時的通信電平圖

圖8 R1為3.5 kΩ時的通信電平圖

5.2 超聲測距系統(tǒng)分析

5.2.1 系統(tǒng)測量范圍分析

在實驗室環(huán)境下，利用30 cm×30 cm×5 mm 的鐵板和3 m長的導軌及支架搭建礦用超聲測距實驗平臺，完成對系統(tǒng)測量范圍和精確度的測量。以100 mm為步長，進行240～2 800 mm范圍內(nèi)的距離測量，所得到的結(jié)果如圖9所示。實驗證明，本系統(tǒng)可以實現(xiàn)250～2 700 mm內(nèi)的距離測量，且所測距離較近(800 mm以內(nèi))和較遠(2 100 mm以外)時，測量誤差較大；距離中等時(900～2 000 mm)時，誤差較小且系統(tǒng)整體誤差小于3 cm。

圖9 系統(tǒng)測量范圍與誤差圖

同時為了確定系統(tǒng)測量的最大值及最小值，在230～260 mm和2 650～2 750 mm兩個范圍內(nèi)以5 mm為步長，30 mm為可允許最大誤差限，進行實驗。實驗發(fā)現(xiàn)在245 mm及2 705 mm處超過該誤差限，從而確定系統(tǒng)整體測量范圍為250～2 700 mm。

5.2.2 系統(tǒng)測量穩(wěn)定性分析

考慮到系統(tǒng)在測量過程中，單次測量可能會因為外部環(huán)境等因素產(chǎn)生較大的測量誤差，因此需要統(tǒng)計同一距離下系統(tǒng)的多次測量結(jié)果，以評估系統(tǒng)穩(wěn)定性。圖10為擋板分別在2 600 mm、1 600 mm和600 mm處時，系統(tǒng)測量50次后所得到的測量結(jié)果。

圖10 系統(tǒng)測量穩(wěn)定性實驗圖

實驗結(jié)果表明，在障礙物距離為2 600 mm、1 600 mm和600 mm時，礦用超聲測距系統(tǒng)測量波動量分別為：4 mm、2 mm和3 mm，波動在1 cm以內(nèi)；同時其最大絕對測量誤差分別為：11 mm、1 mm和27 mm，在1 600 mm處測量較精確，與測量范圍實驗中所得中等距離時誤差較小的實驗結(jié)果相符，且實驗證明了系統(tǒng)整體誤差小于3 cm。

6 結(jié)束語

本文利用本安電源實現(xiàn)多級電壓轉(zhuǎn)換并通過對基于LIN總線的主節(jié)點電路進行設計，在分析了e524.06測距指令之后，通過改良LIN總線的驅(qū)動能力，實現(xiàn)了控制器與超聲收發(fā)單元之間可靠的LIN總線通信。在研究測距時序的基礎上，通過程序控制實現(xiàn)硬件計數(shù)和邊沿捕捉，完成測距計時功能，實驗證明，該礦用超聲測距系統(tǒng)可以實現(xiàn)250～2 700 mm范圍內(nèi)的距離測量且誤差小于30 mm，測量波動小于10 mm。