周濱濤

【摘 要】在不同的表面狀態(tài)下焊接5052-H32鋁合金，對(duì)焊接接頭的拉伸、彎曲試樣進(jìn)行測(cè)試，觀察對(duì)比其斷口形貌。試驗(yàn)結(jié)果表明，清潔的試板在電弧陰極清理的作用下，氧化膜并未對(duì)焊縫質(zhì)量產(chǎn)生顯著的影響;鋁合金表面存在油污和水漬會(huì)使焊縫表面狀態(tài)變差，出現(xiàn)焊縫下塌、發(fā)黑、斷弧、燒穿等缺陷，焊縫內(nèi)部存在明顯的氣孔、夾渣等缺陷。

【關(guān)鍵詞】鋁合金焊接;氧化膜;力學(xué)性能

【中圖分類號(hào)】TG453.9;TG166.3【文獻(xiàn)標(biāo)識(shí)碼】A【文章編號(hào)】1674-0688（2019）08-0124-02

0 前言

鋁合金材料具有高的強(qiáng)度比、模量比、耐腐蝕、易加工成型等特點(diǎn)，因此在汽車、軌道交通等領(lǐng)域得到廣泛的應(yīng)用。但是，鋁合金的化學(xué)性質(zhì)活潑，表面極易形成氧化膜，焊接時(shí)氧化膜會(huì)妨礙母材熔合，易造成夾渣、未融合等缺陷，氧化膜還會(huì)吸收水分使焊縫出現(xiàn)氣孔。為避免這種影響，通常采用機(jī)械打磨去除氧化膜，但這道工序會(huì)在一定程度上降低生產(chǎn)效率，增加成本[1-4]。

本文結(jié)合實(shí)際情況，對(duì)鋁合金MIG焊焊前打磨、打磨不徹底、未打磨、存在油和水這些情況的焊接接頭拉伸、彎曲力學(xué)性能和斷口形貌進(jìn)行對(duì)比，分析表面狀態(tài)對(duì)焊接質(zhì)量的實(shí)際影響，為后續(xù)鋁合金焊接實(shí)際生產(chǎn)過(guò)程中合理地節(jié)約成本提供了一定的理論依據(jù)。

1 試驗(yàn)材料和方法

試驗(yàn)所用母材為5052-H32鋁合金，板厚為3 mm，焊材為直徑1.2 mm的ER5356鋁合金焊絲。

采用MIG焊焊接表面干凈但分別處于完全打磨、打磨不徹底和未打磨3種表面狀態(tài)的試板，單面焊雙面成形。對(duì)比在正常沒有油污水漬狀態(tài)下的試樣接頭的力學(xué)性能。

分別進(jìn)行焊接接頭的室溫拉伸、彎曲試驗(yàn)。每塊焊接試板上制備2個(gè)拉伸試樣、4個(gè)彎曲試樣。室溫拉伸和彎曲試驗(yàn)分別按《焊接接頭拉伸試驗(yàn)方法》（GB/T 2651）和《焊接接頭彎曲試驗(yàn)方法》（GB/T 2653）進(jìn)行。試驗(yàn)合格門檻值：拉伸試樣抗拉強(qiáng)度≥150 MPa;彎曲試樣用20 mm直徑壓頭壓彎90°，試樣不應(yīng)在任何方向出現(xiàn)大于3 mm的裂紋，邊角出現(xiàn)的缺陷可以忽略。

2 試驗(yàn)結(jié)果

焊前完全打磨、不完全打磨和未打磨3種工藝行為拉伸實(shí)驗(yàn)結(jié)果見表1。3種工藝行為焊接接頭抗拉強(qiáng)度值均合格，斷裂位置均在熱影響區(qū)，因?yàn)闊嵊绊憛^(qū)屬于焊接近縫區(qū)母材，只是受到了焊接的熱影響，未參與熔化、凝固等過(guò)程，其強(qiáng)度一般只是跟焊接過(guò)程的線能量、峰值溫度和冷卻速度等焊接的熱影響有關(guān)，在控制好線能量、峰值溫度和冷卻速度的情況下，3種狀態(tài)的試件熱影響區(qū)強(qiáng)度都大于150 MPa。

由于3種不同打磨狀態(tài)的工藝行為只會(huì)影響到接頭中焊縫的質(zhì)量，斷裂位置不再焊縫，所以可以推斷焊縫強(qiáng)度性能要高于熱影響區(qū)。

焊前完全打磨、不完全打磨和未打磨3種工藝行為彎曲實(shí)驗(yàn)結(jié)果如圖1所示。結(jié)果表明，各組試驗(yàn)件正彎和背彎在規(guī)定的彎曲條件下均未出現(xiàn)>3 mm的裂紋。

3 試驗(yàn)分析

焊接電流種類可分為直流正接、直流反接。流正接為工件接正極，工件接收電子，吸收大量來(lái)自負(fù)極的逸出功，電弧集中，熔深大。直流反接為工件接負(fù)極，雖然直流反接狀態(tài)下工件獲得的能量沒有直流正接大，焊接效率低，熔淺，但直流反接有直流正接不具備的優(yōu)點(diǎn)，即陰極清理作用。在直流反接的情況下，此時(shí)工件受到質(zhì)量很大的氬正離子的高速撞擊，鋁表面形成的氧化膜被擊碎吹走，有陰極清理即“清潔”作用（如圖2所示）。鋁合金MIG焊就是帶有這種“清潔”作用的鋁合金焊接方法，所以才會(huì)得出無(wú)論是否清理鋁合金表面，都不會(huì)對(duì)接頭性能產(chǎn)生明顯影響的實(shí)驗(yàn)結(jié)果。

4 油污、水漬對(duì)鋁合金焊接的影響

在焊接試板之前，將一組試板的整個(gè)表面涂抹機(jī)油，另一組試板涂抹清水，由于鋁合金表面比較光滑，清水涂鋁板會(huì)在表面張力的作用下聚集成水珠，所以最后采用肥皂水涂抹。兩種狀態(tài)的試板焊后試樣拉伸性能見表2。

涂油、涂水的焊縫外觀發(fā)黑，表面有明顯的熔渣，斷弧情況嚴(yán)重，整個(gè)焊縫焊接過(guò)程中多次發(fā)生斷弧和穿孔（如圖3所示）。拉伸試驗(yàn)其斷裂位置基本處于焊縫，其抗拉強(qiáng)度基本都達(dá)不到接頭的強(qiáng)度最低要求;彎曲試驗(yàn)件基本都斷裂失效，且斷口所在位置內(nèi)部存在明顯的氣孔、未熔合等缺陷（如圖4所示）。顯然，MIG焊的陰極清理作用對(duì)焊接區(qū)域的油污和水已經(jīng)沒有效果。

5 結(jié)論

（1）焊前清潔的試板，打磨狀態(tài)不會(huì)對(duì)焊縫的力學(xué)性能有顯著的影響。

（2）因?yàn)楹附与娀〉年帢O清理作用，所以清潔的鋁合金焊前氧化膜不進(jìn)行清理也能得到理想的接頭。

（3）試板表面存在油污水漬會(huì)使焊縫出現(xiàn)大量的焊接缺陷，導(dǎo)致焊縫力學(xué)性能下降。

參 考 文 獻(xiàn)

[1]唐海鷹，程石來(lái).鋁合金打磨與不打磨工藝接頭性能的對(duì)比研究[J].焊接生產(chǎn)應(yīng)用，2013（8）：51-54.

[2]余忠貴.鋁合金交流氬弧焊陰極清理及焊縫成形研究[D].上海：上海交通大學(xué)，2012.

[3]唐元生，嵇彬.鋁合金管道焊接氣孔產(chǎn)生原因分析及克服措施[J].石油石化，2014（4）：36-38.

[4]李會(huì)，郭繼祥.鋁合金MIG焊常見焊接缺陷分析及預(yù)防措施[J].電焊機(jī)，2013（4）：72-76.

[責(zé)任編輯：陳澤琦]