(上海交通大學(xué)制冷與低溫工程研究所 上海200240)

房間空調(diào)器是一種向房間或封閉空間提供經(jīng)過處理的空氣的設(shè)備，包括制冷和制熱系統(tǒng)[1]。目前，家用空調(diào)器使用5年后，能效衰減率處于基本穩(wěn)定的水平，但其能效水平通常比目前標(biāo)準(zhǔn)所規(guī)定的能效限定值低20%～30%，最低可達(dá)54%[2]，空調(diào)器能效降低的一個(gè)重要原因是空調(diào)換熱器性能衰減嚴(yán)重[1]。空調(diào)換熱器是房間空調(diào)器中用于對(duì)空氣進(jìn)行制冷或制熱處理的熱交換器，由于長期置于室外，使用一定年限后表面會(huì)沉積灰塵顆粒物等進(jìn)而結(jié)垢堵塞，使房間空調(diào)器制熱、制冷能力減弱，導(dǎo)致空調(diào)器整體能效水平大幅下降[1]。研究表明，使用7年后空調(diào)換熱器的空氣側(cè)壓降增加超過44%，換熱能力下降10%～15%[3]。因此有必要對(duì)空調(diào)換熱器積塵后的性能衰減情況進(jìn)行研究。

房間空調(diào)器室外機(jī)普遍使用具有耐腐蝕、易制造、導(dǎo)熱系數(shù)高等優(yōu)點(diǎn)的翅片管式換熱器。翅片管換熱器表面沉積少量粉塵時(shí)，粉塵顆粒對(duì)氣流具有擾動(dòng)作用，能夠強(qiáng)化空氣側(cè)換熱；但隨著運(yùn)行時(shí)間的增加，翅片表面不斷增厚的污垢層使傳熱系數(shù)大幅降低，造成換熱性能明顯下降[4-5]，且對(duì)其壓降和換熱量影響顯著[6-7]。 Yang L.等[8]研究表明表冷器在典型工作環(huán)境下正常運(yùn)行6年后，積灰使其空氣側(cè)壓降增大145%，換熱性能衰減14%。積塵對(duì)空氣側(cè)壓降變化的影響大于對(duì)空氣側(cè)換熱的影響。T. R. Bott等[9]研究發(fā)現(xiàn)積塵后換熱器的換熱因子增幅小于摩擦因子增幅，H. J. Lee等[10]研究表明積塵后的單、雙排管換熱器空氣側(cè)壓降增幅為22%～37%，而傳熱系數(shù)衰減為4%～12%。

空調(diào)換熱器在自然環(huán)境下的積塵過程不易在實(shí)驗(yàn)室操作，到目前為止，還沒有關(guān)于空調(diào)換熱器整機(jī)積塵的加速實(shí)驗(yàn)的相關(guān)研究。空調(diào)換熱器表面的積塵量主要受翅片結(jié)構(gòu)和管排數(shù)的影響[11-13]，因此，在研究翅片管換熱器積塵后性能的衰減規(guī)律時(shí)，需要研究不同翅片結(jié)構(gòu)和管排數(shù)對(duì)換熱器表面積灰特性的影響。

本文通過搭建換熱器加速積塵測試實(shí)驗(yàn)臺(tái)和換熱性能測試實(shí)驗(yàn)臺(tái)，采用加速積塵測試方法對(duì)翅片管換熱器在室外運(yùn)行5年后性能衰減率進(jìn)行加速實(shí)驗(yàn)，研究不同翅片類型和管排數(shù)對(duì)翅片管換熱器壓降和換熱量的影響。

1 加速積塵測試方法

1.1 加速積塵原理

空調(diào)器在室外正常運(yùn)行時(shí)，一定質(zhì)量流量的含塵氣流通過換熱器時(shí)粉塵沉積在換熱器表面，導(dǎo)致空調(diào)換熱器性能衰減。加速積塵測試是指在室外正常運(yùn)行時(shí)通過換熱器的粉塵總質(zhì)量和加速測試過程中通過換熱器的粉塵總質(zhì)量保持一致的前提下，通過提高測試環(huán)境中的粉塵濃度來降低測試時(shí)間。

當(dāng)換熱器在室外正常運(yùn)行一段時(shí)間后，通過換熱器的粉塵總質(zhì)量為：

M=CQT

(1)

式中：M為實(shí)際長期運(yùn)行時(shí)通過換熱器的粉塵總質(zhì)量，g；C為當(dāng)?shù)卮髿猸h(huán)境中的粉塵濃度，g/m3；Q為室外環(huán)境中通過換熱器的空氣體積流量，m3/h；T為空調(diào)換熱器在室外正常運(yùn)行的時(shí)間，h。

當(dāng)換熱器在積塵室內(nèi)進(jìn)行加速測試時(shí)，通過換熱器的粉塵總質(zhì)量為：

m=cqt

(2)

式中：m為加速測試中通過換熱器的粉塵總質(zhì)量，g；c為加速積塵環(huán)境中粉塵濃度，g/m3；q為積塵室內(nèi)通過換熱器的空氣體積流量，m3/h；t為空調(diào)換熱器在積塵室內(nèi)加速積塵的時(shí)間，h。

為了真實(shí)模擬實(shí)際環(huán)境中換熱器的積塵過程，換熱器實(shí)際在室外長期運(yùn)行時(shí)通過換熱器的粉塵總質(zhì)量與在積塵室內(nèi)加速測試時(shí)通過換熱器的粉塵總質(zhì)量應(yīng)保持一致，即M=m，則：

CQT=cqt

(3)

在積塵室內(nèi)加速測試時(shí)，可以通過調(diào)節(jié)積塵室內(nèi)含塵氣流的體積流量，使其與實(shí)際室外積塵過程中的體積流量相等，即q=Q，化簡式(3)得：

CT=ct

(4)

因此，當(dāng)換熱器在室外運(yùn)行一定年限后表面粉塵沉積量一定時(shí)，為達(dá)到加速積塵的目的，可通過提高加速測試環(huán)境中的粉塵濃度來減少測試時(shí)間，即加速積塵測試的基本原理。

1.2 實(shí)際積塵與加速積塵的等效關(guān)系

經(jīng)過調(diào)研，空調(diào)換熱器表面粉塵顆粒的主要成分為大氣環(huán)境中的PM10[1]。本文以上海為例，根據(jù)大氣氣象的調(diào)研結(jié)果[14]可得當(dāng)?shù)卮髿猸h(huán)境中10年間的平均粉塵濃度C(PM10)=85 μg/m3。按國家規(guī)定的空調(diào)器季節(jié)能效比標(biāo)準(zhǔn)，換熱器在室外正常制冷運(yùn)行1年的時(shí)間T≈2 399 h[2]。為加速粉塵沉積，本文設(shè)定測試濃度c為遠(yuǎn)大于實(shí)際環(huán)境粉塵濃度的100 mg/m3。

根據(jù)上述調(diào)研結(jié)果及實(shí)驗(yàn)設(shè)定的測試濃度，推算實(shí)際積塵與加速積塵的等效關(guān)系為：當(dāng)空調(diào)換熱器在室外粉塵濃度為85 μg/m3下正常運(yùn)行1年時(shí)，對(duì)應(yīng)室內(nèi)測試濃度為100 mg/m3加速積塵測試2 h。加速積塵測試時(shí)間與換熱器實(shí)際使用時(shí)間的等效關(guān)系如表1所示。

表1 加速積塵時(shí)間與實(shí)際使用時(shí)間的等效關(guān)系Tab.1 The equivalent relationship between the accelerated testing time and the actual use time

1.3 加速測試實(shí)驗(yàn)臺(tái)

基于上述加速測試原理，換熱器加速測試技術(shù)路線如圖1所示。實(shí)驗(yàn)包括兩部分：換熱器加速積塵測試和換熱性能測試，因此需分別搭建加速積塵測試實(shí)驗(yàn)臺(tái)和換熱性能測試實(shí)驗(yàn)臺(tái)。

圖1 換熱器加速測試技術(shù)路線Fig.1 Technical route of dust deposition accelerating tests of heat exchangers

1)加速積塵測試實(shí)驗(yàn)臺(tái)

加速積塵測試實(shí)驗(yàn)臺(tái)用于提供特定溫濕度、粉塵濃度的積塵環(huán)境，使置于其中的換熱器樣件達(dá)到加速積塵目的，原理如圖2所示。

1風(fēng)扇；2混合箱；3控制柜；4螺旋給料機(jī)；5纖維發(fā)生裝置；6纖維；7加濕系統(tǒng)；8風(fēng)道；9積塵室；10箱門；11粉塵濃度儀；12溫濕度傳感器；13換熱器樣件；14推車；15除塵裝置。圖2 換熱器加速積塵測試實(shí)驗(yàn)臺(tái)原理Fig.2 The principle of experimental rig for dust deposition accelerating tests of heat exchangers

實(shí)驗(yàn)臺(tái)包括4部分：1)粉塵發(fā)生系統(tǒng)，提供具有一定濃度的含纖維粉塵，包括螺旋給料機(jī)、控制柜、纖維發(fā)生裝置、混合箱、風(fēng)扇，控制柜用于控制螺旋給料機(jī)給料速度以控制粉塵的質(zhì)量流量；2)加濕系統(tǒng)，向含塵氣流提供一定的濕度，包括加濕箱、空壓機(jī)、PID控溫裝置、電加熱棒、流量調(diào)節(jié)閥，PID控溫裝置利用溫度的負(fù)反饋調(diào)節(jié)機(jī)制，通過調(diào)節(jié)電加熱棒的功率來控制濕空氣的出口溫度；3)風(fēng)道系統(tǒng)，由不銹鋼風(fēng)管制成，用于引導(dǎo)含塵含纖維氣流進(jìn)入積塵室；4)加速積塵環(huán)境，包括積塵室、粉塵濃度儀、溫濕度傳感器和除塵裝置。

加速積塵測試過程：粉塵發(fā)生系統(tǒng)通過調(diào)節(jié)風(fēng)扇轉(zhuǎn)速和螺旋給料機(jī)的控制柜向風(fēng)道中提供具有一定風(fēng)速和粉塵濃度的含塵含纖維粉塵，并與加濕系統(tǒng)提供的具有一定溫濕度的濕空氣混合，由風(fēng)道通向積塵室，樣件通過推車推進(jìn)積塵室積塵，并實(shí)時(shí)檢測粉塵濃度和溫濕度。

2)換熱性能測試實(shí)驗(yàn)臺(tái)

換熱性能測試實(shí)驗(yàn)臺(tái)用于測試換熱器積塵前后的空氣側(cè)壓降和換熱量，研究空調(diào)換熱器長期運(yùn)行性能衰減率。根據(jù)家用空調(diào)器的工作原理，換熱性能測試基本原理為管內(nèi)走水、管外走空氣，原理如圖3 所示。

1電加熱棒；2整流罩；3空氣側(cè)溫濕度傳感器；4空氣側(cè)壓差傳感器；5換熱器樣件；6風(fēng)扇； 7恒溫水槽；8水泵；9水側(cè)熱電偶；10流量計(jì)。圖3 換熱性能測試實(shí)驗(yàn)臺(tái)原理Fig.3 The principle of experimental rig for heat exchanger performance test

實(shí)驗(yàn)臺(tái)包括4個(gè)部分：1)測試風(fēng)道，由具有保溫層的不銹鋼風(fēng)管制成，用于引導(dǎo)空氣流經(jīng)測試樣件并進(jìn)行換熱；2)送風(fēng)裝置，包括電加熱棒、整流罩、吸氣風(fēng)扇，電加熱棒用于加熱入口空氣至一定溫度，整流罩用于對(duì)空氣進(jìn)行整流，吸氣風(fēng)扇通過調(diào)節(jié)風(fēng)扇轉(zhuǎn)速從而控制風(fēng)道內(nèi)空氣流速；3)水循環(huán)裝置，用于給換熱器測試樣件提供水循環(huán)，包括恒溫水槽、水泵、流量計(jì)；4)數(shù)據(jù)采集系統(tǒng)，包括空氣側(cè)溫濕度傳感器、壓差傳感器、水側(cè)熱電偶。

換熱性能測試過程：將換熱器樣件放入測試風(fēng)道，利用水循環(huán)裝置為其提供管內(nèi)水流，通過恒溫水槽保持換熱管內(nèi)水溫一致。然后啟動(dòng)送風(fēng)裝置，打開吸氣風(fēng)扇和整流罩，調(diào)節(jié)風(fēng)扇轉(zhuǎn)速及整流罩直至氣流狀態(tài)接近空調(diào)器正常運(yùn)行狀態(tài)，然后使用加熱棒加熱氣流至一定溫度，待整個(gè)氣流的風(fēng)速、溫度穩(wěn)定后，進(jìn)行換熱性能測試并記錄穩(wěn)定狀態(tài)下的實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)。

1.4 測試工況

1)加速積塵測試工況

通過分析空調(diào)室外機(jī)表面積塵成分發(fā)現(xiàn)，室外粒徑<10 μm的可吸入顆粒物(PM10)是換熱器表面積塵的重要來源[15]。因此在加速積塵測試中，根據(jù)GB 13270—91的規(guī)定[16]，測試粉塵由28%炭黑和72%白陶土組成，粉塵密度為2.2×103kg/m3，中位徑為10 μm，符合實(shí)際環(huán)境中的粉塵物性。測試中粉塵濃度與測試時(shí)間如表1所示。此外，在積塵室內(nèi)，為了加速積塵進(jìn)程，根據(jù)常用空調(diào)室外機(jī)翅片管換熱器的正常迎流風(fēng)速，設(shè)置風(fēng)速為1.5 m/s進(jìn)行積灰實(shí)驗(yàn)[17]。

2)換熱性能測試工況

在換熱性能測試中，根據(jù)空調(diào)室外機(jī)的日常工作環(huán)境[2]，設(shè)置空氣側(cè)進(jìn)口溫度為35 ℃，進(jìn)口體積流量為0.25 m3/s，水側(cè)進(jìn)口溫度為21 ℃，進(jìn)口質(zhì)量流量為0.192 kg/s，風(fēng)道的風(fēng)速穩(wěn)定在1.5 m/s。

1.5 測試樣件

測試樣件選取不同管排數(shù)和翅片類型的翅片管換熱器整機(jī)。管排數(shù)為1～2排管，翅片類型為波紋和平直翅片，覆蓋常見的空調(diào)室外換熱器尺寸及類型。測試樣件結(jié)構(gòu)參數(shù)如表2所示。

表2 測試樣件結(jié)構(gòu)參數(shù)Tab.2 Structure parameters of test samples

1.6 加速測試實(shí)驗(yàn)步驟

換熱器加速測試主要包括加速積塵測試和換熱性能測試，實(shí)驗(yàn)步驟如下：

1)將干凈的換熱器樣件置于換熱性能測試實(shí)驗(yàn)臺(tái)中進(jìn)行積塵前的換熱性能測試，同時(shí)記錄換熱器樣件積塵前的換熱性能實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)；

2)調(diào)試加速積塵實(shí)驗(yàn)臺(tái)的積塵環(huán)境，使積塵環(huán)境中風(fēng)速、溫濕度、粉塵濃度達(dá)到穩(wěn)定。然后將樣件用推車推進(jìn)積塵環(huán)境，開始加速積塵測試，同時(shí)記錄加速積塵時(shí)間及相應(yīng)的實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)；

3)樣件在積塵室內(nèi)每積塵2 h后，取出并放入換熱性能測試實(shí)驗(yàn)臺(tái)中進(jìn)行積塵后的換熱性能測試，同時(shí)記錄換熱器積塵2 h后的換熱性能數(shù)據(jù)。對(duì)一個(gè)換熱器樣件如此循環(huán)5次，直至完成換熱器樣件積塵10 h后的換熱性能測試；

4)按照上述循環(huán)，對(duì)所有換熱器樣件進(jìn)行相同的加速積塵測試和積塵前后的換熱性能測試，記錄整理相應(yīng)的實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)并處理分析。

1.7 加速測試方法可靠性驗(yàn)證

為確保加速測試結(jié)果的可靠性，本文調(diào)研了4個(gè)品牌的換熱器整機(jī)樣件在室外正常積塵5年的額定制冷EER衰減率[2]，并選取了一款常用室外機(jī)樣件(樣件5)進(jìn)行加速實(shí)驗(yàn)，對(duì)比結(jié)果如圖4所示。

圖4 額定制冷EER衰減率Fig.4 EER decay rate

由圖4可知，當(dāng)房間空調(diào)器使用5年后，EER衰減率基本達(dá)到穩(wěn)定，不再隨使用年限的增加而增大。此外，空調(diào)器能效性能衰減率不完全呈線性變化，變化為5%～15%[2]。這與測試樣件在噴粉濃度為100 mg/m3下的加速積塵10 h后能效衰減率情況基本吻合。因此這種針對(duì)空調(diào)換熱加速測試方法可行。

2 數(shù)據(jù)處理及誤差分析

2.1 數(shù)據(jù)處理方法

積塵前后換熱量Q如式(5)所示：

(5)

式中：Qa為空氣側(cè)換熱量，kW；Qw為冷卻水側(cè)換熱量，kW。

采用加熱進(jìn)口空氣的方式對(duì)換熱器進(jìn)行換熱，空氣側(cè)換熱量Qa：

Qa=ma(ia,in-ia,out)

(6)

式中：ma為空氣質(zhì)量流量，kg/s；ia,in和ia,out分別為進(jìn)、出口空氣的焓值，J/kg。

冷卻水側(cè)換熱量Qw：

Qw=mwcp(Tout-Tin)

(7)

式中：mw為入口水的質(zhì)量流量，kg/s；cp為水的比熱容，J/(kg·K)；Tin和Tout分別為水側(cè)進(jìn)、出口溫度，K。

2.2 誤差分析

本實(shí)驗(yàn)涉及參數(shù)包括測量參數(shù)和計(jì)算參數(shù)，測量參數(shù)誤差由儀器精度得到，計(jì)算參數(shù)包括壓降和換熱量，由Moffat[18]方法得到，如表3所示。

表3 儀器測量精度及計(jì)算參數(shù)誤差分析Tab.3 Uncertainties of direct measurements and experimental parameters

3 實(shí)驗(yàn)結(jié)果與分析

3.1 翅片表面粉塵沉積特征分析

圖5所示為不同管排數(shù)和翅片類型的換熱器整機(jī)及翅片積塵5年后表面粉塵分布實(shí)物圖。

由圖5可知，粉塵覆蓋程度受翅片結(jié)構(gòu)和管排數(shù)的影響。對(duì)于不同的翅片類型，波紋翅片表面更容易堆積粉塵顆粒，經(jīng)過一段時(shí)間積塵后，波紋翅片間粉塵顆粒容易結(jié)垢并堵塞翅片，導(dǎo)致?lián)Q熱器性能嚴(yán)重下降。而平直翅片由于表面平整，粉塵顆粒容易在重力作用下從翅片表面脫落，故其表面粉塵顆粒的堵塞情況沒有波紋翅片嚴(yán)重。對(duì)于不同管排數(shù)，2排管換熱器比1排管表面粉塵堵塞情況嚴(yán)重。一方面，粉塵顆粒容易堆積在換熱管與翅片的連接處，隨著管排數(shù)的增加，翅片與換熱管的連接面積增大；另一方面，隨著管排數(shù)的增加，翅片表面積增大，使粉塵顆粒與換熱器表面碰撞沉積的概率變大，導(dǎo)致積塵增多。

圖5 翅片樣件表面粉塵沉積特征Fig.5 Dust distribution characteristics on test samples

3.2 翅片類型對(duì)壓降和換熱量的影響

圖6所示為翅片管換熱器加速積塵5年后兩種翅片類型對(duì)空氣側(cè)壓降和換熱量的影響。

由圖6(a)可知，空調(diào)使用5年后，翅片管換熱器的波紋翅片類型比平直翅片更容易沉積粉塵。波紋翅片和平直翅片換熱器積塵后壓降增幅分別為29.5%和25.0%，波紋翅片比平直翅片的壓降增幅大4.5%。這是因?yàn)椴y翅片表面積遠(yuǎn)大于普通平直翅片，經(jīng)過一段時(shí)間的室外工作后，波紋翅片換熱器表面更容易沉積大量粉塵并結(jié)垢，最終堵塞換熱器翅片的迎風(fēng)面。當(dāng)空氣流經(jīng)換熱器進(jìn)行換熱時(shí)，流經(jīng)波紋翅片受到的阻力大于流經(jīng)平直翅片受到的阻力，導(dǎo)致波紋翅片換熱器的壓降更大。

由圖6(b)可知，空調(diào)使用5年后，翅片管換熱器的波紋翅片換熱性能衰減更嚴(yán)重。波紋翅片和平直翅片換熱器的換熱衰減率分別為19.3%和18.0%，波紋翅片比平直翅片的換熱衰減率大1.3%。這是因?yàn)?，與平直翅片相比，波紋翅片表面凹凸?fàn)畈y使翅片表面積增大，因此波紋翅片換熱器長期的室外工作使表面的粉塵覆蓋程度遠(yuǎn)高于平直翅片換熱器，導(dǎo)致波紋翅片的導(dǎo)熱系數(shù)大幅降低，嚴(yán)重影響其與空氣之間的換熱。但因波紋翅片綜合換熱性能較好，故積塵后的總換熱量仍高于平直翅片。

圖6 翅片類型對(duì)空氣側(cè)壓降和換熱量的影響Fig.6 Effect of fin types on air-side pressure drop and heat transfer

3.3 管排數(shù)對(duì)壓降和換熱量的影響

圖7所示為翅片管換熱器加速積塵5年后兩種管排數(shù)對(duì)空氣側(cè)壓降和換熱量的影響。

圖7 管排數(shù)對(duì)空氣側(cè)壓降和換熱量的影響Fig.7 Effect of tube row number on air-side pressure drop and heat transfer

由圖7(a)可知，空調(diào)使用5年后，波紋翅片管換熱器的2排管比1排管壓降增幅更顯著。1、2排管換熱器積塵后壓降增幅分別為21.8%和29.5%，2排管比1排管的壓降增幅大7.7%。隨著管排數(shù)的增加，翅片表面積增大，翅片表面的粉塵覆蓋程度更高，空氣流動(dòng)阻力增大。此外，當(dāng)空氣流經(jīng)換熱器時(shí)，2排管換熱器的空氣流道長度是1排管的2倍，含塵氣流中的粉塵顆粒更容易碰撞沉積，進(jìn)一步增大空氣流動(dòng)阻力。同時(shí)，2排管由于空氣流程長使其積塵前后的壓降均遠(yuǎn)高于1排管。

由圖7(b)可知，空調(diào)使用5年后，波紋翅片管換熱器的2排管比1排管的換熱量衰減更大。1排管和2排管換熱器積塵后換熱衰減率分別為11.2%和19.3%，2排管比1排管的換熱衰減率大8.1%。當(dāng)管排數(shù)從1排增至2排時(shí)，傳熱面積變?yōu)樵瓉淼?倍，積塵量也隨傳熱面積的增大而顯著增加。此外，長時(shí)間的室外運(yùn)行使2排管的翅片間粉塵堵塞情況更嚴(yán)重，換熱量衰減幅度更大。但2排管由于傳熱面積大的絕對(duì)優(yōu)勢使其積塵后的總換熱量仍遠(yuǎn)高于平直翅片。

4 結(jié)論

本文采用加速測試方法對(duì)換熱器進(jìn)行加速積塵2～10 h，預(yù)測其在室外運(yùn)行1～5年后的性能衰減效果。根據(jù)上述測試方法，本文搭建了加速積塵測試實(shí)驗(yàn)臺(tái)和換熱性能測試實(shí)驗(yàn)臺(tái)，研究在粉塵濃度為100 mg/m3、風(fēng)速為1.5 m/s的積塵環(huán)境下，換熱器加速積塵5年后不同翅片類型和管排數(shù)對(duì)壓降和換熱量的影響規(guī)律，結(jié)論如下：

1)空調(diào)使用5年后，1排管波紋翅片換熱器壓降增幅為21.8%，換熱衰減率為11.2%。2排管波紋翅片換熱器壓降增幅為29.5%，換熱衰減率為19.3%。2排管平直翅片換熱器壓降增幅為25.0%，換熱衰減率為18.0%。

2)當(dāng)管排數(shù)相同時(shí)，翅片管換熱器波紋翅片比平直翅片更容易積灰，壓降增幅更大，換熱性能衰減更嚴(yán)重。積塵后波紋翅片的壓降增幅比平直翅片大4.5%，波紋翅片的換熱衰減率比平直翅片大1.3%。

3)當(dāng)翅片類型相同時(shí)，翅片管換熱器2排管比1排管壓降增幅更為顯著，換熱量衰減幅度更大。積塵后波紋翅片2排管的壓降增幅比1排管大7.7%，換熱衰減率比1排管大8.1%。