傅鎖林，貢澤斌

(1. 江蘇省鎮(zhèn)江船廠(集團)有限公司，江蘇 鎮(zhèn)江212000；2.江蘇科技大學 材料科學與工程學院，江蘇 鎮(zhèn)江 212003)

0 引言

薄板的焊接變形是影響船舶質量的主要因素，對船體構件的力學性能、船體美觀以及船舶制造的控制精度有很大的影響[1]。

船用薄板焊接通常采用手工電弧焊或手工CO2氣體保護焊等工藝進行焊接，但會出現(xiàn)焊接變形大、接頭成形較差的問題。采用細絲埋弧自動焊可降低熱輸入量[1]，控制變形，有效提高生產(chǎn)效率。

本文以細絲埋弧自動焊接CCS-B船用薄板作為研究對象，首先在薄板接頭處適當給予反變形，并用典型焊接工藝參數(shù)進行焊接試驗；然后分析工藝參數(shù)對焊接接頭組織[2]、性能的影響規(guī)律，得到最優(yōu)參數(shù)，以達到工藝優(yōu)化的目的。

1 研究方法

1.1 試驗材料

試驗用母材為CCS-B板船用低合金高強鋼[2]，其化學成分見表1。試驗用焊材為Ф2 mm的H08A焊絲和HJ431焊劑，焊接設備為Z07-630IGBT埋弧焊機。試板尺寸為：1 000 mm×200 mm×5 mm。

1.2 試驗設計

研究過程中需要將兩塊試板進行拼接。為了比較各焊接點的變形程度，需要測量每個焊接點的變形量。焊接前測量、正面焊后測量、背面焊后測量共計3次[6]。

表1CCS-B的化學成分(質量分數(shù))%

(1)測量時將各板進行固定焊，試板間隔擺放長20 mm，間距50 mm。在焊接前測量焊接變形量，取試板橫向A1—A4、B1—B4，縱向C1—C4、D1—D4，共計16個點[6]。測量圖位置見圖1。

(2)在拼板組裝后焊接試板。由于埋弧焊工藝需對拼板正反面各1次焊接，因此需對每次焊接后的測量值記錄。試板焊前各點測量數(shù)據(jù)見表2。

正面焊接采用埋弧焊工藝，正面焊接參數(shù)見表3。焊接結束后再對拼板進行測量，測量各點的變形量，變形量數(shù)據(jù)見表4。

冷卻后對拼板進行背面焊接，背面焊接工藝參數(shù)見表5。

背面焊接結束后對拼板各點進行測量，變形量數(shù)據(jù)見表6。

表2 焊接前各點測量數(shù)據(jù)mm

位置變形位置變形A10.8A22.5A32.0A41.0B11.5B21.5B31.5B40.8C10C20C30.5C42.0D10D20D30.5D42.0

表3 正面焊接參數(shù)

表4 正面焊接后各點測量數(shù)據(jù)mm

位置變形位置變形A11.5A26.0A35.0A42.0B11.0B24.0B34.0B41.0C10C20C30C41.0D10D20D30D41.0

表5 背面焊接參數(shù)

表 6 背面焊后各點測量數(shù)據(jù)mm

位置變形位置變形A12.5A27.0A37.0A42.5B12.0B26.0B35.5B42.0C10C20C30.5C44.0D13.0D20D30D43.5

焊接操作完成后，首先對焊縫表面裂紋和拼板角變形進行檢驗，然后對焊縫進行射線探傷檢驗(RT)。

(1)焊縫表面裂紋檢驗。測得正面焊縫測量表面焊縫熔寬10 mm，余高1 mm，背面焊縫測量表面焊縫熔寬11 mm，余高2 mm。焊縫表面未出現(xiàn)裂紋、未熔合、氣孔、夾渣、咬邊、未焊透、凹坑等現(xiàn)象[6]。從拼板的角變形量檢測中測得拼板角變形量小于1°，故外觀檢驗合格。

(2)對焊縫進行射線探傷檢驗(RT)。參照NB/T 47013—2015 承壓設備無損檢測、《材料與焊接規(guī)范》(2018)標準對焊件進行無損檢測，無損檢驗結果見圖2。從圖中進行直觀分析，并未發(fā)現(xiàn)RT圖中有直觀的裂紋與缺陷，在RT報告中也未發(fā)現(xiàn)有缺陷。其中，RT攝片4張，均為一級片合格。

圖2 RT檢驗圖

1.3 性能檢測

根據(jù)《材料與焊接規(guī)范》(2018)、《船舶焊接檢驗指南》(2017)，對取樣的拼接板進行拉伸、彎曲、宏觀斷面、硬度四項測驗。拉伸數(shù)據(jù)見表7。表中拉伸數(shù)據(jù)均大于CCS-B船用板質保書中板材拉伸數(shù)據(jù)最小值，結果合格。

表7 理化性能試驗數(shù)據(jù)(拉伸)

彎曲測驗中，取試驗尺寸為5 mm×30 mm×220 mm，彎曲結果均為合格，符合標準。宏觀斷面口從圖3中看，焊縫熔敷金屬、融合線、熱影響區(qū)顯示清楚、焊縫無明顯或過分補強情況，也無未焊滿、無氣孔、無夾渣、無裂紋、無未焊透等缺陷，宏觀斷面合格[7]。

最后對焊接接頭進行硬度測試。在試樣上選取測試位置，選取點位置見圖4。其硬度試驗結果見表8。

圖3 焊接接頭宏觀斷面

根據(jù)《材料與焊接規(guī)范》(2018)、《船舶焊接檢驗指南》(2017)對焊接接頭各個區(qū)域進行硬度檢驗。在焊縫熔合線(30—33)、熱影響區(qū)(5—8、15—18)、母材(39—42)3個區(qū)域各取至少測3個點[5]，以達到在焊接接頭中測得點間數(shù)值互不干擾。

圖4 試樣位置選取點

表8 硬度試驗結果HV

編號5678硬度137146138136編號15161718硬度136137135136編號30313233硬度141142140139編號39404142硬度140136138139

2 實驗結果及分析

通過對焊縫焊前、正面、反面的焊接變形量測量可以得出：正面焊接后，橫向A2、A3、B2、B3點變形量為2.5～3.0 mm；反面焊接后，橫向A2、A3、B2、B3點變形量較焊前測量比較變形量為4.0～5.0 mm；正面與背面比較為1.5～2.0 mm。根據(jù)結果由此分析，背面焊接后A2、A3、B2、B3點變形為橫向持續(xù)內凹，因此在拼板前橫向要放1.0～2.0 mm反變形量，在背面焊接后拼縫將通過焊接收縮變形基本持平。

焊接試樣表面宏觀質量及無損檢測結果表明：焊接試樣表面無未焊滿、氣孔、夾渣、裂紋、未焊透等缺陷。焊接接頭的力學性能試驗結果表明：焊接接頭的硬度分布符合規(guī)范要求，即通過焊材的合理選用可以保證焊接接頭的硬度要求。

3 實驗結論

(1)試板焊接前橫向應放1.0～2.0 mm反變形量，反面焊接后拼縫通過焊接收縮控制變形。

(2)通過焊材的合理選用可以保證焊接接頭的硬度分布符合規(guī)范要求。