甘秀石 ,王旭 ,高薇 ,杜慶海 ,張明明
(1.鞍鋼股份有限公司煉焦總廠,遼寧 鞍山 114021;2.鞍鋼化學(xué)科技有限公司,遼寧 鞍山 114021)
中國(guó)是世界主要焦炭生產(chǎn)及消費(fèi)大國(guó),截至2016年年底,中國(guó)焦炭產(chǎn)量達(dá)到44 912萬(wàn)t(實(shí)際總產(chǎn)能達(dá)到6.87億t),約占世界焦炭產(chǎn)量70%以上。焦化生產(chǎn)過(guò)程中產(chǎn)生大量焦油渣、剩余活性污泥、固廢樹(shù)脂和除塵粉等固體廢棄物,其中部分屬于危險(xiǎn)廢棄物。按照焦炭生產(chǎn)線年產(chǎn)量為100萬(wàn)t估算,每年可產(chǎn)生焦油渣500 t,含水剩余活性污泥2 500 t,其它盡管因工藝不同,固廢種類(lèi)有所不同,但共同點(diǎn)是都有大量危險(xiǎn)廢棄物產(chǎn)生?!吨腥A人民共和國(guó)固體廢物污染環(huán)境防治法》中明確規(guī)定:產(chǎn)生工業(yè)固體廢物的單位應(yīng)當(dāng)建立、健全污染環(huán)境防治責(zé)任制度,采取防治工業(yè)固體廢物污染環(huán)境的措施。企業(yè)事業(yè)單位應(yīng)當(dāng)合理選擇和利用原材料、能源和其他資源,采用先進(jìn)生產(chǎn)工藝和設(shè)備,減少工業(yè)固體廢物產(chǎn)生量,降低工業(yè)固體廢物危害性。因此,焦化固體廢棄物如何無(wú)害化處理,已成為焦化廠亟待解決的環(huán)保和生產(chǎn)問(wèn)題[1]。
焦化固體廢棄物無(wú)害化處理的主要路徑是在焦化工藝內(nèi)實(shí)現(xiàn)閉路循環(huán)?,F(xiàn)有固廢處理技術(shù)主要通過(guò)焚燒、填埋、物化等手段,采用減量、徹底的形狀改變或與環(huán)境徹底隔離等方式,以避免對(duì)環(huán)境造成危害。由于焦化工藝中配煤煉焦工藝具備上述的物料流、隔離、高溫等相似條件,因此具備應(yīng)用的可行性[2]。
焦化固廢配煤煉焦可行性的最直接理論支撐就是共炭化原理。煤中加入非煤粘結(jié)劑進(jìn)行炭化,稱(chēng)為共炭化。共炭化研究為在采用低變質(zhì)程度弱粘結(jié)煤煉焦時(shí)選用合適的粘結(jié)劑提供了理論依據(jù)[3],也為將有機(jī)渣油、塑料類(lèi)、橡膠類(lèi)、瀝青等與煤共炭化提供了可能性,且為解決當(dāng)前世界環(huán)境污染問(wèn)題做出了很大貢獻(xiàn)。
Collin在400℃下將廢塑料與煤焦油瀝青共熱解,收集熱解油和氣體產(chǎn)物,反應(yīng)所得殘余物與弱粘結(jié)煤共焦化能提高其結(jié)焦性;烏克蘭研究者利用配煤同塑脂廢料共焦化,由于芳香結(jié)構(gòu)的有機(jī)物對(duì)配煤結(jié)焦性具有良好影響,所得焦炭強(qiáng)度提高,并獲得貴重化學(xué)產(chǎn)品。同時(shí),中國(guó)焦化企業(yè)近年來(lái)將大量焦化固廢應(yīng)用在焦化生產(chǎn)實(shí)踐中,也更有力證明了焦化固廢配煤煉焦的可行性[4]。
焦化固廢種類(lèi)較多,成分因原料、工藝等有較大差別,選取有共性、差異性較小的四種典型焦化固廢進(jìn)行應(yīng)用分析。
2.1.1 焦化固廢焦油渣適應(yīng)性分析
焦油渣自身的黏結(jié)性極弱,但在高溫下會(huì)融化,形成流動(dòng)性很好的黏稠體,黏結(jié)性迅速提高,可充分浸潤(rùn)并吸附在煤粒表面。因此,焦油渣可作為煉焦配煤黏結(jié)劑。在配合煤煉焦過(guò)程中,瘦煤、焦油渣在成焦的每個(gè)過(guò)程中,都能互相彌補(bǔ)缺陷,大大降低對(duì)焦炭強(qiáng)度的影響。
對(duì)鞍鋼煉焦總廠的焦化固廢焦油渣進(jìn)行常規(guī)工業(yè)分析和元素分析,結(jié)果見(jiàn)表1。
表1 焦化固廢焦油渣常規(guī)工業(yè)分析和元素分析結(jié)果(質(zhì)量分?jǐn)?shù)) %
從表1可見(jiàn),焦化固廢焦油渣主要成分為碳,具有高揮發(fā)分、低灰分,全硫與中等含硫煤相當(dāng)。在配煤煉焦過(guò)程中,不會(huì)導(dǎo)致焦炭灰分、硫分的明顯升高。在煉焦的熱解過(guò)程中,由于瘦煤的揮發(fā)分低,析出的氣體少,因此產(chǎn)生的液態(tài)物能夠轉(zhuǎn)化為膠質(zhì)狀態(tài)的少;而焦油渣在該過(guò)程中可形成大量的氣體以及膠質(zhì)體,把分子量較大的固態(tài)物質(zhì)包圍起來(lái),形成氣、液、固三相共存的膠質(zhì)體,彌補(bǔ)了瘦煤黏結(jié)性相對(duì)較差的不足。在半焦收縮過(guò)程中,焦油渣的揮發(fā)分高,收縮量相對(duì)較大;而瘦煤的揮發(fā)分低,膠質(zhì)體數(shù)量極少,半焦收縮過(guò)程平緩,收縮量極低,與共炭化理論較為吻合,具有可行性。
2.1.2 焦化固廢焦油渣應(yīng)用試驗(yàn)
根據(jù)焦化固廢焦油渣的產(chǎn)量及粘結(jié)性質(zhì),用穩(wěn)定供給的山西瘦煤A與焦化固廢焦油渣按6:1比例混合成型煤[5],型煤再與其他煤種按一定比例配煤煉焦。試驗(yàn)采用40 kg小焦?fàn)t,試驗(yàn)所用煤種為配合煤,由配煤生產(chǎn)皮帶運(yùn)輸機(jī)上取得。40 kg小焦?fàn)t的初始爐溫為800℃,煉焦溫度為(1 050±10)℃,煉焦時(shí)間為17 h,高溫燜爐時(shí)間為2 h。采用濕法熄焦,焦炭的冷強(qiáng)度及熱態(tài)性能分別按GB/T 2006-2008和GB/T 4000-2008進(jìn)行測(cè)定。
在基礎(chǔ)煤配比相同的條件下,分別用瘦煤A和型煤進(jìn)行對(duì)比試驗(yàn)。加入瘦煤A和型煤比例分別從3%遞增至9%,每個(gè)百分比進(jìn)行兩爐試驗(yàn),試驗(yàn)結(jié)果取平均值,消除試驗(yàn)誤差。瘦煤A配煤和含焦化固廢焦油渣型煤配煤對(duì)比試驗(yàn)方案見(jiàn)表2[6]。
表2 瘦煤A配煤和含焦化固廢焦油渣型煤配煤對(duì)比試驗(yàn)方案(質(zhì)量分?jǐn)?shù)) %
對(duì)試驗(yàn)所得焦炭進(jìn)行相關(guān)質(zhì)量檢測(cè)。在瘦煤A和型煤所占比例為3%~9%時(shí),瘦煤A配煤和含焦化固廢焦油渣型煤配煤的焦炭冷熱強(qiáng)度對(duì)比見(jiàn)表3。從表3可見(jiàn),隨著瘦煤A配入百分比的逐步遞增,焦炭的抗碎強(qiáng)度(M40)逐漸升高、耐磨強(qiáng)度(M10)逐漸降低,焦炭冷強(qiáng)度有所改善;焦炭反應(yīng)性(CRI)先降低后升高,反應(yīng)后強(qiáng)度(CSR)先升高后降低。瘦煤A配入比例為5%時(shí),焦炭的CSR最高為58.30%,焦炭熱態(tài)性能最好;在瘦煤A配入比例大于5%時(shí),隨著瘦煤A配比的增加,焦炭的CSR逐漸降低,焦炭的熱態(tài)性能變差。當(dāng)用型煤進(jìn)行同配比的對(duì)比試驗(yàn)時(shí),隨著型煤配比的逐步遞增,焦炭的M40逐漸降低,M10逐漸升高,焦炭冷強(qiáng)度逐漸變差;焦炭的CRI升高,CSR先升高后急劇降低。在型煤的配入比例為5%時(shí),焦炭的CSR最高為57.25%,焦炭熱態(tài)性能最好;在型煤配入比例大于5%時(shí),隨著型煤配比的增加,焦炭的CSR大幅降低,焦炭熱態(tài)性能變差。
表3 瘦煤A配煤和含焦化固廢焦油渣型煤配煤的焦炭冷熱強(qiáng)度對(duì)比 %
對(duì)比兩組試驗(yàn)可知,當(dāng)配比低于7%時(shí),與瘦煤A試驗(yàn)焦炭相比,型煤試驗(yàn)焦炭的M40明顯高,M10明顯低,CSR略低,即型煤試驗(yàn)焦炭的冷強(qiáng)度優(yōu)于瘦煤A的試驗(yàn)焦炭,但焦炭熱性能稍差。當(dāng)配比為7%時(shí),與瘦煤A試驗(yàn)焦炭相比,型煤試驗(yàn)焦炭的M40和M10變化不大,CSR較優(yōu),即二者冷強(qiáng)度基本一致,型煤試驗(yàn)焦炭熱性能略好。當(dāng)加入型煤比例大于7%時(shí),型煤試驗(yàn)焦炭的冷熱強(qiáng)度均大幅變差。
2.1.3 焦化固廢焦油渣應(yīng)用結(jié)論
在配煤煉焦生產(chǎn)中,根據(jù)焦炭質(zhì)量的變化情況,加入型煤比例由3%逐步增加至9%,后根據(jù)資源供應(yīng)變化、焦炭質(zhì)量要求等情況,加入型煤比例控制在7%左右。通過(guò)近一年的生產(chǎn)實(shí)踐得出,在焦化固體廢棄物與瘦煤A按1:6配制成型煤,型煤配比為7%左右時(shí)配煤煉焦,對(duì)所得焦炭的冷熱態(tài)強(qiáng)度影響不大,配煤煉焦是可行的[7]。
2.2.1 焦化固廢剩余活性污泥適應(yīng)性分析
焦化固廢剩余活性污泥本身含有機(jī)物,如蛋白質(zhì)、脂肪和多糖,具有一定的熱值,又有一定的黏結(jié)性能,在煤加工成型煤的過(guò)程中,可作黏結(jié)劑,改善在高溫下型煤的內(nèi)部孔結(jié)構(gòu),提高型煤的氣化反應(yīng)性,降低灰渣中的殘?zhí)?,提高碳轉(zhuǎn)化率。剩余污泥既可以作為黏結(jié)劑,也可作為疏松劑,使剩余污泥的熱值也得到利用。
對(duì)鞍鋼焦化固廢剩余活性污泥進(jìn)行常規(guī)工業(yè)分析和元素分析,結(jié)果見(jiàn)表4。從表4可見(jiàn),焦化固廢剩余活性污泥主要含水,是高揮發(fā)分、低灰分物質(zhì)。在配煤煉焦過(guò)程中,會(huì)增大焦炭的氣孔率,不會(huì)導(dǎo)致焦炭灰分的明顯升高,但灰成分中主要是鐵等對(duì)煉焦有害的雜質(zhì)[6]??梢?jiàn),在配煤煉焦時(shí),適當(dāng)添加焦化固廢剩余活性污泥在理論上是可行的。
表4 鞍鋼焦化固廢剩余活性污泥常規(guī)工業(yè)分析和元素分析結(jié)果 %
2.2.2 焦化固廢剩余活性污泥應(yīng)用試驗(yàn)
試驗(yàn)用煉焦配合煤,污泥采自生產(chǎn)線A、生產(chǎn)線B,配比為各50%。試驗(yàn)1為配合煤基礎(chǔ)試驗(yàn),試驗(yàn)2采用焦化固廢剩余活性污泥配入煉焦煤比例1.5%,試驗(yàn)3采用焦化固廢剩余活性污泥配入煉焦煤比例3.0%。試驗(yàn)用40 kg小焦?fàn)t,采用側(cè)裝,控制堆密度為0.75。40 kg小焦?fàn)t的煉焦溫度為(1 050±10)℃,煉焦時(shí)間為 17 h,高溫燜爐時(shí)間為2 h。采用濕法熄焦,焦炭的冷強(qiáng)度及熱態(tài)性能分別按GB/T 2006-2008和GB/T 4000-2008進(jìn)行測(cè)定。分別對(duì)試驗(yàn)1、2、3進(jìn)行兩組測(cè)試,取平均值,試驗(yàn)結(jié)果見(jiàn)表5。
表5 焦化固廢剩余活性污泥配煤與常規(guī)配煤的焦炭冷熱強(qiáng)度對(duì)比 %
從表5可見(jiàn),生產(chǎn)配煤配入污泥1.5%、3.0%后,焦炭灰分升高;焦炭冷強(qiáng)度M40分別降低1.0%、2.6%,M10分別升高 1.7%、2.7%;焦炭熱強(qiáng)度CSR分別降低28.9%、31%。
2.2.3 焦化固廢剩余活性污泥應(yīng)用結(jié)論
焦化固廢剩余活性污泥對(duì)焦炭質(zhì)量有一定影響,不適合大比例配入配合煤中煉焦,實(shí)踐中對(duì)其加入工藝進(jìn)行嚴(yán)格控制,保證其連續(xù)有效少量配入,并混合均勻,達(dá)到不影響焦炭質(zhì)量的要求。
2.3.1 焦化固廢離子交換樹(shù)脂適應(yīng)性分析
焦化干熄焦水處理產(chǎn)生的離子交換樹(shù)脂被列為國(guó)家危險(xiǎn)廢物,收錄于國(guó)家危險(xiǎn)廢物名錄中,廢物代碼900-015-13,是一種含離子交換基團(tuán)功能的高分子聚合物,應(yīng)用時(shí)為顆粒狀,在水處理過(guò)程中吸附了大量重金屬、酸堿,原采用掩埋處理,具有長(zhǎng)期的潛在危險(xiǎn),一旦進(jìn)入環(huán)境將造成嚴(yán)重污染[8]。對(duì)焦化固廢離子交換樹(shù)脂進(jìn)行工業(yè)分析、全硫等化檢驗(yàn)分析,結(jié)果見(jiàn)表6。對(duì)焦化固廢離子交換樹(shù)脂進(jìn)行灰成分分析,結(jié)果見(jiàn)表7。
表6 焦化固廢離子交換樹(shù)脂工業(yè)分析和全硫分析結(jié)果(質(zhì)量分?jǐn)?shù)) %
從表6、7可見(jiàn),樹(shù)脂具有低灰、低硫、高揮發(fā)分的特點(diǎn),在殘留灰分中,F(xiàn)e2O3和SiO2共占78.48%,是灰分的主要成分,具備少量配入備煤條件。
由于此固廢不是由煉焦化學(xué)工藝產(chǎn)生,對(duì)其重金屬的含量進(jìn)行檢測(cè),結(jié)果見(jiàn)表8。從表8可見(jiàn),焦化固廢離子交換樹(shù)脂的重金屬含量符合環(huán)保技術(shù)要求。
表8 焦化固廢離子交換樹(shù)脂的重金屬含量分析結(jié)果
2.3.2 焦化固廢離子交換樹(shù)脂應(yīng)用試驗(yàn)
試驗(yàn)用煉焦配合煤,調(diào)整配煤結(jié)構(gòu),試驗(yàn)1為配合煤基礎(chǔ)試驗(yàn);試驗(yàn)2采用焦化固廢離子交換樹(shù)脂配入煉焦煤比例0.1%,試驗(yàn)3采用焦化固廢離子交換樹(shù)脂配入煉焦煤比例0.3%。試驗(yàn)用200 kg小焦?fàn)t,共6爐試驗(yàn)。200 kg小焦?fàn)t的煉焦溫度為(1 050±10)℃,煉焦時(shí)間為16 h。采用干法熄焦,焦炭冷強(qiáng)度及熱態(tài)性能分別按GB/T 2006-2008和GB/T 4000-2008進(jìn)行測(cè)定。焦化固廢離子交換樹(shù)脂調(diào)整配煤結(jié)構(gòu)試驗(yàn)方案見(jiàn)表9,焦化固廢離子交換樹(shù)脂調(diào)整配煤結(jié)構(gòu)方案配合煤質(zhì)量見(jiàn)表10。
表9 焦化固廢離子交換樹(shù)脂調(diào)整配煤結(jié)構(gòu)試驗(yàn)方案 %
表10 焦化固廢離子交換樹(shù)脂調(diào)整配煤結(jié)構(gòu)方案配合煤質(zhì)量
焦化固廢離子交換樹(shù)脂配煤與常規(guī)配煤的焦炭冷熱強(qiáng)度對(duì)比見(jiàn)表11。
表11 焦化固廢離子交換樹(shù)脂配煤與常規(guī)配煤焦炭冷熱強(qiáng)度對(duì)比 %
從表11可見(jiàn),調(diào)整配煤比后,當(dāng)加入0.1%樹(shù)脂時(shí),M40提高 1%,M10升高0.7%,CRI基本持平,CSR下降1.7%,焦炭總體質(zhì)量下滑不明顯。但與配合煤基礎(chǔ)實(shí)驗(yàn)相比,當(dāng)加入0.3%樹(shù)脂時(shí),M40下降1.8%,M10升高0.9%,CRI升高 0.9%,CSR下降2.7%,焦炭質(zhì)量下滑明顯。
2.3.3 焦化固廢離子交換樹(shù)脂應(yīng)用結(jié)論
焦化固廢離子交換樹(shù)脂含有對(duì)焦炭質(zhì)量起到劣化作用的物質(zhì),使用固廢離子交換樹(shù)脂回配煉焦,當(dāng)回配比例不超過(guò)0.1%時(shí),對(duì)焦炭質(zhì)量影響不大;當(dāng)回配比例超過(guò)0.1%,對(duì)焦炭質(zhì)量影響加大,焦炭質(zhì)量明顯下降。調(diào)整配煤結(jié)構(gòu)對(duì)焦化固廢離子交換樹(shù)脂在煉焦中所起的劣化作用影響不大,且將大幅度提高配煤成本。
2.4.1 焦化固廢除塵焦粉適應(yīng)性分析
根據(jù)焦化固廢除塵焦粉產(chǎn)生的工藝,選取2種有代表性的除塵灰。焦化固廢除塵焦粉的工業(yè)分析、全硫分析結(jié)果見(jiàn)表12,焦化固廢除塵焦粉的粒級(jí)分布分別見(jiàn)表13。
表12 焦化固廢除塵焦粉的工業(yè)分析、全硫分析(質(zhì)量分?jǐn)?shù)) %
表13 焦化固廢除塵焦粉的粒級(jí)分布(質(zhì)量分?jǐn)?shù)) %
從表12、表13可見(jiàn),推焦裝煤混合除塵焦粉灰分11.65%,揮發(fā)分11.73%,硫分0.93%;其粒度組成,<0.1 mm 占 36.44%,<0.7 mm 占 96.02%;干熄焦一、二次混合除塵焦粉灰分12.58%,揮發(fā)分1.01%,硫分0.78%;其粒度組成,<0.1 mm占18.05%,<0.7 mm占88.93%。焦化固廢除塵焦粉灰分與煉焦用煤接近,<0.1 mm粉末的含量偏低,適合在工藝上改造。
2.4.2 焦化固廢除塵焦粉應(yīng)用試驗(yàn)
試驗(yàn)用煉焦配合煤、焦化固廢推焦裝煤混合除塵焦粉。試驗(yàn)1為配合煤基礎(chǔ)試驗(yàn);試驗(yàn)2采用焦化固廢推焦裝煤混合除塵焦粉配入煉焦煤比例1%,試驗(yàn)3采用焦化固廢推焦裝煤混合除塵焦粉配入煉焦煤比例2%。試驗(yàn)用200 kg小焦?fàn)t,共6爐試驗(yàn)[9]。 200 kg 小焦?fàn)t的煉焦溫度為 (1 050±10) ℃,煉焦時(shí)間為16 h。采用干法熄焦,焦炭的冷強(qiáng)度及熱態(tài)性能分別按GB/T 2006-2008和GB/T 4000-2008進(jìn)行測(cè)定,試驗(yàn)結(jié)果見(jiàn)表14、表15。
表14 焦化固廢推焦裝煤混合除塵焦粉調(diào)整配煤結(jié)構(gòu)試驗(yàn)配合煤質(zhì)量
表15 焦化固廢推焦裝煤混合除塵焦粉配煤和常規(guī)配煤的焦炭冷熱強(qiáng)度對(duì)比 %
從配煤試驗(yàn)結(jié)果看,添加1%、2%除塵灰代替瘦煤后,配合煤灰分、揮發(fā)分略有上升。Y值、G值變化不大。
從表15可見(jiàn),配入1%、2%的推焦裝煤除塵焦粉,焦炭M40分別下降1.7%和2.2%,M10分別升高0.3%和1.4%,CSR均有小幅下滑。
2.4.3 焦化固廢除塵焦粉的應(yīng)用結(jié)論
焦化固廢除塵焦粉含有對(duì)焦炭質(zhì)量起劣化作用的物質(zhì),回配比例對(duì)焦炭質(zhì)量影響較大,焦炭質(zhì)量明顯下降。調(diào)整配煤結(jié)構(gòu)對(duì)焦化固廢除塵焦粉在煉焦中所起的劣化作用有一定控制作用,但配煤成本將有所提高。
膠質(zhì)層重疊原理要求配合煤中各單種煤膠質(zhì)體的軟化區(qū)間和溫度間隔能較好地搭接,以使配合煤在煉焦過(guò)程中能在較大的溫度范圍內(nèi)處于塑性狀態(tài),從而改善粘結(jié)過(guò)程,并保證焦炭的結(jié)構(gòu)均勻。焦化固廢的加入要辨明添加物是“添加劑煤”還是“填充劑煤”,用簡(jiǎn)易“優(yōu)選法”確定配煤比,定出配入方案[4]。如在焦化固廢除塵樹(shù)脂的回配中,就要充分考慮此問(wèn)題,選擇替代煤化度較高的煉焦煤種(如瘦煤),并與之充分混勻,發(fā)揮好填充作用。
焦炭質(zhì)量取決于煉焦煤中的活性組分、惰性組分含量及煉焦操作條件。單種煤的變質(zhì)程度決定其活性組分的質(zhì)量,鏡質(zhì)組平均組最大反射率是反映單種煤的變質(zhì)程度的最佳指標(biāo)。同樣焦化固廢的加入必須考慮互換性配煤原理[10],當(dāng)配煤有較強(qiáng)粘結(jié)性時(shí),加入一定量焦化固廢除塵焦粉有利于焦炭質(zhì)量提高,回配3%~5%的焦化固廢除塵焦粉代替瘦煤煉焦,技術(shù)上是可行的,但在同樣煤質(zhì)情況下,如果不添加粘結(jié)劑,為保證焦炭質(zhì)量,焦化固廢焦粉的細(xì)度至關(guān)重要[4]。
在焦化污染防治原則層面,明確“無(wú)害化”是“資源化”的前提,提高相應(yīng)的焦化固廢綜合利用過(guò)程和產(chǎn)品的污染防治要求,防止二次污染,確保“資源化”過(guò)程和產(chǎn)品的“無(wú)害化”。如焦化固廢焦油渣的配入就要考慮與原料煤一定比例結(jié)合,經(jīng)過(guò)混合、攪拌、壓制成球,提高混配過(guò)程中的環(huán)保等級(jí)。
從環(huán)保產(chǎn)業(yè)市場(chǎng)來(lái)看,我國(guó)“三廢”治理行業(yè)治理投資占環(huán)保產(chǎn)業(yè)整體投入比重不足,焦化固廢的利用不能“只循環(huán),不經(jīng)濟(jì)、再生資源貴過(guò)原生資源”,要適度考慮利用成本。如焦化固廢剩余活性污泥的配入就是考慮原有處理過(guò)程的成本因素,在不影響產(chǎn)品品質(zhì)的情況下,適當(dāng)配入原料煤中較為經(jīng)濟(jì)合理。
(1)在保證焦炭質(zhì)量前提下,充分利用焦化固廢與配合煤的共炭化理論,科學(xué)合理地使用焦化固廢,能夠?qū)崿F(xiàn)焦化生產(chǎn)過(guò)程中的清潔化,提高了企業(yè)的循環(huán)經(jīng)濟(jì)效益。
(2)可將焦化固體廢棄物與瘦煤A按1:6配制成型煤,按7%比例配入型煤煉焦,對(duì)焦炭質(zhì)量影響不大。
(3)焦化固廢剩余活性污泥對(duì)焦炭質(zhì)量有一定影響,不適合大比例配入配合煤中煉焦,但可通過(guò)嚴(yán)格控制比例,保證其連續(xù)有效少量配入,并混合均勻,達(dá)到不影響焦炭質(zhì)量的要求。
(4)焦化固廢焦粉含有對(duì)焦炭質(zhì)量起到劣化作用的物質(zhì),可通過(guò)調(diào)整配煤結(jié)構(gòu)對(duì)固廢除塵焦粉在煉焦中所起的劣化作用進(jìn)行一定控制,但配煤成本將有所提高。
(5)使用焦化固廢離子交換樹(shù)脂回配煉焦,當(dāng)回配比例不超過(guò)0.1%時(shí),對(duì)焦炭質(zhì)量影響不大;當(dāng)回配比例超過(guò)0.1%,對(duì)焦炭質(zhì)量影響加大,焦炭質(zhì)量明顯下降。調(diào)整配煤結(jié)構(gòu)對(duì)焦化固廢離子交換樹(shù)脂在煉焦中所起的劣化作用影響不大,且將大幅度提高配煤成本。
(6)利用焦化固廢配煤煉焦開(kāi)辟了焦化固體廢棄物循環(huán)利用的新途徑,輻射全國(guó)同行業(yè),可降低社會(huì)環(huán)保治理壓力,對(duì)焦化行業(yè)節(jié)能減排具有較大借鑒意義。
(7)焦化固廢配煤煉焦技術(shù)的應(yīng)用,有利于保護(hù)處于緊缺狀態(tài)的國(guó)內(nèi)優(yōu)質(zhì)煉焦煤資源,有利于資源的可持續(xù)利用,具有顯著的社會(huì)效益。