崔曉萍

(武警工程大學(xué)裝備管理與保障學(xué)院，陜西 西安 710086)

某爆炸型催淚彈以爆炸的方式使彈體內(nèi)刺激劑瞬間達(dá)到作戰(zhàn)濃度并分散至作戰(zhàn)空間，同時(shí)伴有巨大聲響，通過刺激和恐懼威懾效應(yīng)取得良好的驅(qū)散和控暴效果，有效避免了燃燒型催淚彈因燃燒速度較慢而被有生目標(biāo)撿起返投的可能性，在處置“3·14”、“7·5”等事件中發(fā)揮了重要的作用[1-3]。郭三學(xué)等[4]通過最小自由能法對爆炸型催淚彈主裝藥的安全性能進(jìn)行了研究，并對彈體零件強(qiáng)度、爆炸沖擊波、破片及殘骸殺傷性進(jìn)行了理論分析和計(jì)算，結(jié)果表明該催淚彈在使用過程中具有極高的安全性和可靠性；朱文坤等[5]建立了以非致命效應(yīng)為核心的評價(jià)指標(biāo)體系，將未確知測度數(shù)學(xué)模型應(yīng)用于爆炸式催淚彈非致命效應(yīng)的效能評估中，對該催淚彈的非致命效應(yīng)進(jìn)行了綜合評估；王志剛等[6]通過建立數(shù)學(xué)模型，對催淚彈的非致命效能進(jìn)行了分析和計(jì)算，為處置群體性事件中該彈藥的科學(xué)使用提供了指導(dǎo)。

以上研究均是從爆炸型催淚彈的設(shè)計(jì)及使用安全性方面進(jìn)行的理論研究，但未對該彈藥經(jīng)實(shí)際存儲(chǔ)后的使用安全可靠性進(jìn)行評價(jià)。爆炸型催淚彈的保質(zhì)期一般為5 a，本文以新品、正常存儲(chǔ)期內(nèi)(存儲(chǔ)3 a)、滿儲(chǔ)存期(存儲(chǔ)5 a)和超儲(chǔ)存期(存儲(chǔ)8 a)4個(gè)階段的某爆炸型催淚彈為樣本，采用高速攝影機(jī)、掃描電子顯微鏡(SEM)、差示掃描量熱儀(DSC)、聲強(qiáng)儀等物化儀器對其發(fā)火機(jī)構(gòu)點(diǎn)火性能、主裝藥安定性和作戰(zhàn)效果等進(jìn)行測試和表征，以為該類彈藥在實(shí)戰(zhàn)中的安全可靠使用提供依據(jù)。

1 材料與方法

1. 1 主要試劑和儀器

圖1 某爆炸型催淚彈實(shí)物和作用效果Fig.1 Real object and effects of a certain explosive type tear gas grenade

某爆炸型催淚彈(見圖1和圖2)，由武警工程大學(xué)裝備器材研制中心提供；電子天平(JM-B2003)，慈溪紅鉆衡器設(shè)備有限公司生產(chǎn)；彈簧扭矩測試儀(SGNH-0.5)，上海實(shí)干實(shí)業(yè)有限公司生產(chǎn)；高速攝影機(jī)(XA35)，佳能珠海有限公司生產(chǎn)；掃描電子顯微鏡(SEM，Evo-50)，德國Carl Zeiss公司生產(chǎn)；差示掃描量熱儀(DSC204F1)，美國耐馳公司生產(chǎn)；多功能聲級計(jì)(AWA6228)，杭州愛華儀器有限公司生產(chǎn)。

圖2 某爆炸型催淚彈結(jié)構(gòu)圖Fig.2 Structure of a certain explosive type tear gas grenade1.發(fā)火機(jī)構(gòu);2.點(diǎn)火管;3.上支體;4.彈筒;5.主裝藥;6.高壓管;7.引燃藥;8.墊片;9.下支體

1. 2 試驗(yàn)方法

1.2.1 點(diǎn)火安全可靠性測試

(1) 擊針簧能量測試[7-8]:對受試樣彈擊針簧不同扭轉(zhuǎn)角下的力矩進(jìn)行測試，先測量樣彈擊針簧扭轉(zhuǎn)角為100°和150°時(shí)的力矩，并通過下式計(jì)算樣彈擊針簧扭轉(zhuǎn)角為240°時(shí)的力矩(彈簧擊發(fā)狀態(tài)下的扭轉(zhuǎn)角)：

(1)

式中：y1、y2、y3分別為樣彈擊針簧扭轉(zhuǎn)角為100°、150°和240°時(shí)的力矩(N·m);φ1、φ2、φ3分別為樣彈擊針簧扭轉(zhuǎn)100°、150°和240°時(shí)的角度(°)。

通過下式計(jì)算樣彈彈簧推動(dòng)擊針戳擊火帽時(shí)的勢能：

(2)

式中：U為樣彈擊針擊發(fā)時(shí)的勢能(N·m)；y為樣彈彈簧的力矩(N·m)；φ為樣彈擊針簧的扭轉(zhuǎn)角(°)。

通過下式計(jì)算樣彈點(diǎn)火管火帽全發(fā)火時(shí)的最小能量：

Ef=E0e-0.1v

(3)

式中：Ef為火帽全發(fā)火時(shí)的最小能量(N·m)；E0為火帽感度上限值,即點(diǎn)火管火帽刺穿勢能上限值，E0=0.08 N·m；v為擊針的撞擊速度(m/s)。

利用公式(2)求得U后，即可與Ef相比較，當(dāng)U≥Ef，說明受試彈藥發(fā)火可靠。但根據(jù)公式(3)可知，Ef

(2) 點(diǎn)火管火焰長度測量：將標(biāo)有刻度且長度已知的標(biāo)尺置于攝影機(jī)視場，通過計(jì)算點(diǎn)火管噴口至火焰邊界所占像元個(gè)數(shù)與標(biāo)尺所占相元個(gè)數(shù)之比，可得到點(diǎn)火管火焰的輸出長度[9-10]，其試驗(yàn)原理見圖3。點(diǎn)火管火焰長度的計(jì)算公式為[9]

(4)

式中：H為點(diǎn)火管火焰長度(mm)；LH為火焰所占像元個(gè)數(shù)(個(gè))；h為標(biāo)尺長度(mm)；Lh為標(biāo)尺長度為h處所占像元個(gè)數(shù)(個(gè))。

圖3 點(diǎn)火管火焰長度試驗(yàn)原理示意圖[9]Fig.3 Schematic diagram of test principle for flame length[9]

1.2.2 主裝藥安定性測試

(1) 5 s爆發(fā)點(diǎn)[11-13]：將(50±2) mg的受試樣彈裝入雷管殼內(nèi)，一同放在預(yù)先調(diào)好溫度的伍德合金浴中，試樣受熱作用而燃爆，記錄時(shí)間和燃爆時(shí)的溫度，并根據(jù)公式(5)對所測數(shù)據(jù)進(jìn)行線性擬合，推算出受試樣彈主裝藥5 s爆發(fā)點(diǎn)的溫度，具體操作參照GJB 5891.20—2006標(biāo)準(zhǔn)實(shí)施[11]。

lnτ=E/RT+lnc

(5)

式中：τ為被測起爆藥受熱爆發(fā)時(shí)延滯期(s)；c為與被測起爆藥組分有關(guān)的常數(shù)；E為被測起爆藥的表觀活化能(J/mol)：R為摩爾氣體常數(shù)，其值為8.314 J/(mol·K)；T為被測起爆藥受熱爆發(fā)時(shí)的溫度(K)。

(2) DSC分析：采用DSC204F1測試儀在室溫至590℃的溫度范圍內(nèi)，對受試樣彈主裝藥的安定性進(jìn)行測試，全程在N2保護(hù)下進(jìn)行，具體操作參照GJB 5891.17—2006標(biāo)準(zhǔn)[14]實(shí)施。

(3) 主裝藥組分分布:為了觀察受試樣彈主裝藥各組分在體系中的分散情況，采用Carl Zeiss Evo-50 型掃描電子顯微鏡(SEM)對受試樣彈的表面形貌進(jìn)行表征。

1.2.3 作戰(zhàn)效果測試

(1) 刺激性測試:對于彈藥的作戰(zhàn)刺激性能試驗(yàn)采用接觸法，將不同時(shí)間段的受試樣彈分別放在同一密閉空間引爆，并在距離引爆中心1 m的圓周上分別站立6名參試志愿者，通過對刺激性氣溶膠的平均耐受時(shí)間來衡量受試樣彈的刺激性能[9]。

(2) 聲壓測試：將聲級計(jì)置于距爆炸點(diǎn)6 m處，對受試樣彈爆炸時(shí)產(chǎn)生的聲壓進(jìn)行測試，具體操作參照GJB 5214.21—2003標(biāo)準(zhǔn)[15]實(shí)施。

2 結(jié)果與討論

2. 1 受試樣彈發(fā)火機(jī)構(gòu)安全可靠性分析

2.1.1 擊針簧能量

圖4 受試樣彈發(fā)火機(jī)構(gòu)實(shí)物及作用原理圖Fig.4 Physical and functional schematic diagram of the firing mechanism of the sample bomb

樣彈的發(fā)火機(jī)構(gòu)是該類彈藥實(shí)現(xiàn)作戰(zhàn)效能的重要組成部分，其作用是經(jīng)過一定時(shí)間的延時(shí)后引燃擴(kuò)爆藥，進(jìn)而點(diǎn)燃主裝藥。受試樣彈的發(fā)火機(jī)構(gòu)主要由擊發(fā)座、擊針、擊針簧和針刺延期點(diǎn)火管等組成。其中，擊針簧尤為關(guān)鍵，它通過擊針軸與擊針鏈接并固定于擊發(fā)座(見圖4)，平時(shí)存儲(chǔ)足夠能量而處于張緊狀態(tài)，當(dāng)保險(xiǎn)解除后，彈簧在扭矩的作用下帶動(dòng)擊針高速翻轉(zhuǎn)撞擊并刺穿點(diǎn)火管的火帽，從而啟動(dòng)點(diǎn)火序列。因此，彈簧勢能的大小直接決定彈藥能否成功安全點(diǎn)火。

新品、存儲(chǔ)3 a、5 a、8 a的受試樣彈發(fā)火機(jī)構(gòu)擊針簧勢能隨存儲(chǔ)時(shí)間的變化曲線，見圖5。

圖5 存儲(chǔ)時(shí)間對受試樣彈發(fā)火機(jī)構(gòu)擊針簧勢能的影響Fig.5 Influence of storage time on the potential energy of the needle spring of the specimen firing mechanism

由圖5可見，受試樣彈擊針簧的平均勢能和最小勢能均隨存儲(chǔ)時(shí)間的延長呈現(xiàn)單調(diào)遞減趨勢。這是由于受試樣彈的擊針簧屬于扭簧，是一種通過對材質(zhì)柔軟、韌度較大彈性金屬材料的扭曲或旋轉(zhuǎn)進(jìn)行蓄力，并利用杠桿原理將蓄力進(jìn)行釋放的機(jī)械結(jié)構(gòu)；它的工作部分被繞成螺旋形且承擔(dān)扭轉(zhuǎn)變形，同時(shí)扭轉(zhuǎn)變形內(nèi)部存在較大的應(yīng)力，該應(yīng)力在扭簧長期張緊過程中微觀上會(huì)發(fā)生一定程度的蠕變，宏觀上則表現(xiàn)為扭簧的勢能降低，這屬于材料疲勞的正?，F(xiàn)象。另外，受試樣彈擊針簧的平均勢能和最小勢能隨存儲(chǔ)時(shí)間的延長雖有遞減，但降低幅度處于相對較低水平，存儲(chǔ)8 a后的受試樣彈擊針簧的最小勢能(0.393 N·m)依然是受試樣彈點(diǎn)火管火帽刺穿勢能上限值E0(0.08 N·m)的4.91倍，對實(shí)際應(yīng)用沒有產(chǎn)生明顯的影響，能夠確保樣彈點(diǎn)火管火帽的有效刺穿和安全可靠發(fā)火。

2.1.2 點(diǎn)火管火焰輸出長度

受試樣彈采取徑向點(diǎn)火方式，點(diǎn)火管是樣彈點(diǎn)傳火系統(tǒng)的重要火工元件，處于該系統(tǒng)的起始序列；由于點(diǎn)火管發(fā)火后輸出的火焰貫穿整個(gè)彈體才能確保主裝藥的瞬間成功點(diǎn)燃，故點(diǎn)火管火焰輸出長度是衡量樣彈發(fā)火機(jī)構(gòu)可靠性的重要影響因素之一。樣彈點(diǎn)火管的最短和平均火焰長度隨存儲(chǔ)時(shí)間的變化曲線，見圖6。

圖6 存儲(chǔ)時(shí)間對受試樣彈點(diǎn)火管火焰長度的影響Fig.6 Effect of storage time on flame length of the specimen ignitron

由圖6可見，不論是受試樣彈點(diǎn)火管的最短火焰長度還是平均火焰長度，整體來講均隨存儲(chǔ)時(shí)間的延長會(huì)略有縮短;對于受試樣彈點(diǎn)火管的平均火焰長度而言，在存儲(chǔ)時(shí)間為3～5 a的區(qū)間內(nèi)變化幅度較大，而在存儲(chǔ)時(shí)間小于3 a和5～8 a兩個(gè)區(qū)間內(nèi)變化幅度較小，尤其是在5～8 a區(qū)間內(nèi)趨于平穩(wěn)。這可能是由于在前3 a，受試樣彈點(diǎn)火管中的藥劑微粒表面有利于反應(yīng)的棱、角等 “缺陷”較多，藥劑微粒相互間的接觸面積較大，即藥劑的反應(yīng)活性較高，一旦觸發(fā)，燃速較快、能量較足，故受試樣彈點(diǎn)火管的火焰長度較長；隨著存儲(chǔ)時(shí)間的延長，受試樣彈點(diǎn)火管中藥劑分子的晶格因自身振動(dòng)而逐漸趨于平衡，故藥劑的反應(yīng)活性隨之減弱，該過程在3～5 a區(qū)間內(nèi)變化幅度最大；當(dāng)存儲(chǔ)時(shí)間超過5 a后，受試樣彈點(diǎn)火管中藥劑分子的晶格達(dá)到了動(dòng)態(tài)平衡狀態(tài)。因此，在存儲(chǔ)時(shí)間小于3 a和5～8 a兩個(gè)區(qū)間內(nèi)樣彈點(diǎn)火管平均火焰長度的變化幅度較小，在3～5 a區(qū)間內(nèi)其變化幅度相對較大。不過，點(diǎn)火管的最短火焰長度和平均火焰長度在考察年限內(nèi)最大的變化幅度僅為3.7%和5.1%，并且其最短火焰長度分布在289～300 mm之間，遠(yuǎn)遠(yuǎn)大于受試樣彈的彈長(122 mm)，因此能夠確保彈藥發(fā)射時(shí)被成功安全點(diǎn)燃。

2. 2 受試樣彈主裝藥安定性分析

樣彈主裝藥是由氧化劑、還原劑等含能材料組成的特殊易燃易爆危險(xiǎn)品，在外界能量的作用下，極易發(fā)生發(fā)煙、燃燒甚至爆炸，給生產(chǎn)、儲(chǔ)存、運(yùn)輸或使用帶來諸多的安全隱患。

安定性是防暴彈藥主裝藥在一定的存儲(chǔ)時(shí)間內(nèi)，保持其物化性質(zhì)及爆炸等煙火效應(yīng)不致發(fā)生改性的能力，是反映藥劑分解難易程度的重要衡量指標(biāo)，對裝備的安全儲(chǔ)存和可靠使用作用重大[16-17]。

2.2.1 5 s爆發(fā)點(diǎn)

根據(jù)樣彈的作戰(zhàn)機(jī)理，其主裝藥是在熱能的作用下達(dá)到作戰(zhàn)狀態(tài)，對熱的感度較高。5 s爆發(fā)點(diǎn)是指樣彈主裝藥劑在特定條件下5 s內(nèi)由于加熱而發(fā)生爆炸反應(yīng)的最低環(huán)境溫度，是衡量含能材料熱感度的經(jīng)典方法。

本試驗(yàn)以存儲(chǔ)0 a、3 a、5 a及8 a的受試樣彈主裝藥為樣本進(jìn)行5 s爆發(fā)點(diǎn)測試，其測試數(shù)據(jù)的線性擬合結(jié)果見圖7，其線性擬合的相關(guān)系數(shù)(R2)及推算的5 s爆發(fā)點(diǎn)見表1，存儲(chǔ)時(shí)間對受試樣彈主裝藥5 s爆發(fā)點(diǎn)(T)及線性擬合相關(guān)系數(shù)(R2)的影響見圖8。

圖7 不同存儲(chǔ)時(shí)間受試樣彈主裝藥5 s爆發(fā)點(diǎn)測試 數(shù)據(jù)的線性擬合結(jié)果Fig.7 Linear fitting results of 5 s explosion temperature test data for specimen main charge with different storage times

Table 1 Linear fitting results of 5 s explosion temperature of specimen main charge with different storage times

存儲(chǔ)時(shí)間/a線性擬合方程相關(guān)系數(shù)R25 s爆發(fā)點(diǎn)T/K0y1=5 152.53x1-8.402 480.990 30514.643y2=3 804.68x2-5.701 260.995 73520.435y3=3 948.12x3-5.959 910.999 41521.598y4=4 214.96x4-6.468 180.990 04521.81

注：x1～x4分別是存儲(chǔ)時(shí)間為0 a、3 a、5 a、8 a時(shí)受試樣彈主裝藥受熱爆發(fā)時(shí)溫度T的倒數(shù)；y1～y4分別是存儲(chǔ)時(shí)間為0 a、3 a、5 a、8 a時(shí)受試樣彈主裝藥受熱爆發(fā)時(shí)延滯期τ的自然對數(shù)。

圖8 存儲(chǔ)時(shí)間對受試樣彈主裝藥5 s爆發(fā)點(diǎn)(T)及線性 擬合相關(guān)系數(shù)(R2)的影響Fig.8 Effect of storage time on 5 s explosion temperature and linear fitting correlation coefficient of sample projectile main charge with different storage times

由表1可知：4組試樣各自測試數(shù)據(jù)分散度較低，存在很好的線性關(guān)系，其相關(guān)系數(shù)(R2)均大于0.99，表明本試驗(yàn)的測試方法及所得數(shù)據(jù)真實(shí)可靠；由線性擬合方程推算的不同存儲(chǔ)時(shí)間的受試樣彈主裝藥5 s爆發(fā)點(diǎn)T分別為514.64 K、520.43 K、521.59 K和521.81 K。由圖7不難看出，受試樣彈主裝藥5 s爆發(fā)點(diǎn)隨存儲(chǔ)時(shí)間的延長呈單調(diào)遞增，當(dāng)存儲(chǔ)時(shí)間小于3 a時(shí)，該曲線斜率較大；而當(dāng)存儲(chǔ)時(shí)間大于3 a后，受試樣彈主裝藥5 s爆發(fā)點(diǎn)的增長幅度較小，該曲線趨于平緩。這是由于原材料在壓制成主裝藥柱的過程中需要經(jīng)過粉碎、烘干、攪拌、造粒、壓制等多道工序，在以上環(huán)節(jié)中原料晶體經(jīng)機(jī)械等作用后被破碎成碎片(粒)晶體，表面或內(nèi)部產(chǎn)生了新的裂縫、位錯(cuò)、空穴等，這些部位的原子配位數(shù)低于其飽和值，原子間結(jié)合力小于內(nèi)部分子的結(jié)合力，拉開它們所需的能量較小，故發(fā)火時(shí)所需的外界熱能(5 s爆發(fā)點(diǎn))較低；對于壓制成型的主裝藥柱，各組分晶體在前期工序中形成的敏感部位隨時(shí)間的延長，為降低自身勢能，原子在蠕變過程中配位數(shù)不斷增加而使其接近飽和，并且隨著原子配位數(shù)梯度差的減小，在存儲(chǔ)的前3 a，原子配位數(shù)的變化速率較大，之后該過程原子配位數(shù)的變化速率降低[16-17]。因此，當(dāng)存儲(chǔ)時(shí)間小于3 a時(shí)，該曲線的斜率較大；而當(dāng)存儲(chǔ)時(shí)間大于3 a后，該曲線趨于平緩。但整體上看，受試樣彈主裝藥的安定性非常好，在有效使用期內(nèi)，受試樣彈主裝藥5 s爆發(fā)點(diǎn)的變化率僅為1.35%。

2.2.2 主裝藥組分DSC分析

本試驗(yàn)在N2保護(hù)下，以10 ℃/min的升溫速率對標(biāo)準(zhǔn)試樣和經(jīng)過儲(chǔ)存3 a、5 a和8 a的受試樣彈主裝藥的安定性進(jìn)行測試，得到標(biāo)準(zhǔn)試樣和不同存儲(chǔ)時(shí)間受試樣彈主裝藥組合的DSC曲線，見圖9。

圖9 標(biāo)準(zhǔn)試樣和不同存儲(chǔ)時(shí)間受試樣彈主裝藥組分的 DSC曲線Fig.9 DSC curves of the main charge of standard specimen and specimen with different storage times

由圖9可見，受試樣彈主裝藥組分的DSC測試峰值溫度集中在313℃附近；經(jīng)過不同存儲(chǔ)時(shí)間后受試樣彈主裝藥劑的起始熔融溫度、峰值溫度和完全熔融溫度雖略有飄移(見圖10)，但變化幅度均小于2℃(結(jié)果統(tǒng)計(jì)詳見表2)，分別為1.51℃、1.06℃和1.82℃，這是藥劑隨時(shí)間退火鈍化的正常現(xiàn)象,故可推斷受試樣彈主裝藥的原始組分配方設(shè)計(jì)科學(xué)，在長期存儲(chǔ)過程中具有較好的安定性，為該彈藥的安全可靠使用提供了根本保障[16]。

圖10 不同存儲(chǔ)時(shí)間對受試樣彈主裝藥組分DSC測試 特征峰值溫度的影響Fig.10 Effect of storage time on the DSC characteristic peak value of the main charge

存儲(chǔ)時(shí)間/a起始熔融溫度/℃峰值溫度/℃完全熔融溫度/℃0309.72312.89315.153310.18313.04315.465310.93313.20315.908311.23313.95316.97

2.2.3 主裝藥各組分SEM分析

圖11為不同存儲(chǔ)時(shí)間受試樣彈主裝藥各組分的SEM照片。

圖11 不同存儲(chǔ)時(shí)間受試樣彈主裝藥各組分的SEM照片F(xiàn)ig.11 SEM images of the main charge of specimen with different storage times

由圖11可見，受試樣彈主裝藥各組分微粒邊界清晰、表面光滑，整個(gè)體系經(jīng)過不同存儲(chǔ)時(shí)間未發(fā)現(xiàn)肉眼可見的明顯變化，這可以間接地說明受試樣彈主裝藥劑各組分之間具有較好的相容性，該結(jié)果與受試樣彈主裝5 s爆發(fā)點(diǎn)和DSC的測試結(jié)果相一致。

2. 3 受試樣彈作戰(zhàn)效果分析

樣彈擊發(fā)后產(chǎn)生的聲壓級別和刺激劑的濃度是衡量其作戰(zhàn)效果的重要指標(biāo)。根據(jù)不同峰值聲壓級別的脈沖噪聲對人耳的損傷聲壓和威懾聲壓(見表3)， 該彈藥的戰(zhàn)技指標(biāo)中規(guī)定距爆心6 m處的爆炸聲壓范圍為110～120 dB[15]。通常情況下，對刺激性防暴彈藥而言，有生目標(biāo)對刺激劑的不可耐受時(shí)間應(yīng)小于或等于2 min。不同存儲(chǔ)時(shí)間受試樣彈的平均聲壓和受試者對催淚劑不可耐受時(shí)間的測試結(jié)果，見表4。

表3 不同峰值聲壓級別的脈沖噪聲對人體器官的影響[15]

表4 不同存儲(chǔ)時(shí)間受試樣彈平均聲壓和受試者對催淚劑不可耐受時(shí)間的測試結(jié)果

由表4可知，受試樣彈爆炸后產(chǎn)生的聲壓雖然隨著存儲(chǔ)時(shí)間的延長略有衰減，但在樣彈的保質(zhì)期內(nèi)平均聲壓的變化率最大僅為2.94%；而對于超過保質(zhì)期3 a的受試樣彈，其平均聲壓依然維持在115 dB，仍然具備強(qiáng)大的威懾作用，符合該彈藥戰(zhàn)技指標(biāo)的要求。此外，受試者對催淚劑不可耐受時(shí)間的測試結(jié)果(見表4)表明：在受試樣彈保質(zhì)期內(nèi)乃至超過保質(zhì)期3 a后，不同的存儲(chǔ)時(shí)間未對刺激劑的刺激效果產(chǎn)生明顯的影響，受試者在接觸到刺激性氣溶膠后均在瞬間出現(xiàn)咳嗽、大量流淚、睜不開眼等失去反抗能力的癥狀[2]。

以上作戰(zhàn)效果的測試結(jié)果進(jìn)一步反映出受試樣彈的主裝藥劑具有很好的安定性，為該彈藥的可靠使用提供了基礎(chǔ)保障。

3 結(jié) 論

通過本試驗(yàn)得到如下結(jié)論：

(1) 受試樣彈擊針簧能量和點(diǎn)火管火焰輸出長度的測試結(jié)果表明：兩者均隨存儲(chǔ)時(shí)間的延長而減少，但能夠充分確保該類彈藥在保質(zhì)期內(nèi)乃至超出保質(zhì)期3 a的安全可靠點(diǎn)火。

(2) 受試樣彈主裝藥劑5 s爆發(fā)點(diǎn)各組測試數(shù)據(jù)間存在相關(guān)系數(shù)(R2)大于0.99的線性關(guān)系，推算所得的5 s爆發(fā)點(diǎn)在彈藥有效使用期內(nèi)，其變化率僅為1.35%；經(jīng)過不同存儲(chǔ)時(shí)間后受試樣彈主裝藥組分的DSC測試結(jié)果表明，經(jīng)過8 a存儲(chǔ)后，受試樣彈主裝藥劑起始熔融溫度、峰值溫度和完全熔融溫度的變化幅度維持在較低水平，分別為1.51℃、1.06℃和1.82℃；不同存儲(chǔ)時(shí)間受試樣彈主裝藥各組分的SEM照片中顆粒表面光滑，未出現(xiàn)明顯的質(zhì)量變化現(xiàn)象。以上測試結(jié)果表明受試樣彈主裝藥劑配方設(shè)計(jì)科學(xué)、安全穩(wěn)定性好，能夠確保彈藥的安全可靠使用。

(3) 受試樣彈作戰(zhàn)效果的測試結(jié)果表明：該類彈藥在使用年限內(nèi)(5 a)能夠達(dá)到預(yù)期的戰(zhàn)術(shù)效果。