(1.江西理工大學(xué)機電工程學(xué)院 江西贛州 341000；2.河南科技大學(xué)高端軸承摩擦學(xué)技術(shù)與應(yīng)用國家地方聯(lián)合工程實驗室 河南洛陽 471000)

近年來，Ti-Al材料已在航空航天、汽車制造等領(lǐng)域廣泛運用，被認(rèn)為是極具前景的材料之一。但由于復(fù)雜且苛刻的服役環(huán)境，必須不斷提高其機械性能，才能滿足不同工況的需要。金屬合金化手段常被用來提高金屬的總體性能，使其可以兼顧不同類型金屬的優(yōu)異性能。然而當(dāng)熔合過多的其他金屬時，會使得合金的性能弱于單一金屬的性能，不能達到理想效果。

表面涂覆技術(shù)能夠有機地結(jié)合基材和表面涂層的特性，充分發(fā)揮兩種材料的綜合優(yōu)勢，因而利用表面涂覆技術(shù)所得到的部件，往往可以應(yīng)對不同的工況，并且發(fā)揮出更大的作用[1-2]。劉邦武等[3]研究發(fā)現(xiàn)，在鋁基上通過等離子噴涂方式制備的Y2O3涂層，相對未加稀土的等離子噴涂涂層，涂層表面結(jié)構(gòu)得到極大改善，裂紋消失，孔隙率降低，致密性增加。邱明等人[4]在MoS2涂層中加入CeO2后，涂層的組織晶粒得到細化，摩擦力減小，硬度提高；當(dāng)加入質(zhì)量分?jǐn)?shù)2%的CeO2時，涂層由嚴(yán)重的磨損剝離變?yōu)檩p微的磨粒磨損，且涂層的磨損和摩擦性得到明顯提高。曹慧等人[5]研究了納米CeO2對ZrO2-Y2O3陶瓷涂層耐蝕性和結(jié)合強度的影響。結(jié)果表明，加入納米CeO2后，涂層的顯微組織得到了很大改善，孔隙率降低，致密性提高，并且耐磨蝕性隨加入CeO2質(zhì)量分?jǐn)?shù)的增加呈現(xiàn)出先增強后減弱的變化規(guī)律；當(dāng)加入質(zhì)量分?jǐn)?shù)3%的CeO2時，涂層的耐腐蝕性能最強，且結(jié)合力強度也達到最大。

在涂層中添加單一稀土氧化物，可以在一定程度上增強噴涂涂層的組織性能和機械性能，但由于其稀土元素的單一性，添加到涂層后只能提高涂層的單一性能。例如：添加單一的稀土CeO2，涂層的摩擦學(xué)性能有了極大的改善，涂層摩擦力有了很大的提高，但涂層的抗氧化性能和抗腐蝕性能并沒有很大的提升，依然不能適應(yīng)高溫、高壓的工作環(huán)境。同樣地，添加單一的稀土Y2O3，涂層的抗氧化性能和抗腐蝕性能得到了極大的提高，但涂層的摩擦學(xué)性能提高并不明顯。因此，為了提高涂層的復(fù)合性能，本文作者在等離子噴涂時加入二元稀土氧化物CeO2和Y2O3，制備WC/Fe復(fù)合陶瓷涂層，通過與加入單一稀土氧化物CeO2或Y2O3復(fù)合陶瓷涂層的比較，探究同時添加CeO2和Y2O3對涂層的組織結(jié)構(gòu)以及摩擦學(xué)性能的影響，為今后的實際應(yīng)用提供了實驗數(shù)據(jù)和理論依據(jù)。

1 實驗部分

1.1 涂層的制備

試樣的基體材料為45鋼，試樣呈圓環(huán)狀，規(guī)格為26 mm×20 mm×10 mm。在噴涂前，試樣需用丙酮酸除油、砂紙打磨、噴砂粗化等預(yù)處理。

等離子噴涂粉末采用的是北京冠金利新材料科技有限公司生產(chǎn)的粒度為150目，產(chǎn)品純度99.9%，原子比50∶50的Ti-Al粉末。陶瓷相采用成都振興金屬粉末有限公司生產(chǎn)的牌號為ZX.Ni60+35WC的Ni包WC粉末，其粒度范圍為150～320目，硬度為HRC60～70，粒徑為53 μm，化學(xué)成分及含量如表1所示。稀土粉末采用湖南稀土金屬材料研究院生產(chǎn)的CeO2、Y2O3，產(chǎn)品純度均大于99.99%，粒度為20～400目。

表1 Ni包WC陶瓷粉末的化學(xué)成分及質(zhì)量分?jǐn)?shù)

將3種粉末按表2所示比例進行混合，采用METCO9M型等離子自動噴涂設(shè)備進行噴涂，在空氣中自然冷卻。噴涂工藝參數(shù)如表3所示，制備的涂層厚度為0.3 mm。

表2 等離子噴涂試樣組成

表3 等離子噴涂工藝參數(shù)

1.2 試驗方法

在MMG-10型高溫摩擦磨損試驗機上進行試樣耐磨試驗，試驗采用大銷盤式摩擦方式。對摩副為尺寸φ4 mm×12 mm的GH21高溫合金鋼，硬度為HRC50～55。摩擦磨損試驗參數(shù)為：載荷80 N，轉(zhuǎn)速100 r/min，溫度為室溫(25 ℃)，試驗時間25 min。

摩擦因數(shù)計算公式為

(1)

式中：μ為動摩擦因數(shù)；M為摩擦力矩(N·mm)；Fr試樣圓環(huán)的法向載荷(N)；Ff為試樣圓環(huán)受到的摩擦力(N)；r為試樣圓環(huán)的半徑(mm)；T為扭轉(zhuǎn)力矩。

摩擦磨損試驗前后，采用FA2104型分析電子天平測量試樣的質(zhì)量，計算磨損量。最終磨損量取3次試驗的平均值。采用自帶能譜儀(EDS)的MLA650F型場發(fā)射掃描電鏡(SEM)對涂層表面和截面形貌以及組織和結(jié)構(gòu)特性進行分析；利用X射線衍射儀(XRD)分析并計算出涂層的殘余應(yīng)力。

2 試驗結(jié)果與討論

2.1 稀土氧化物對涂層微觀組織結(jié)構(gòu)的影響

從圖1可知：在涂層中添加單一稀土CeO2和Y2O3時，涂層的表面和截面由凹凸不平逐漸變得平整，裂紋的尺寸由大變小，孔隙數(shù)量也由多變少，同時致密性也提升，說明在涂層中添加CeO2和Y2O3均可以改善涂層的表面和截面性能；當(dāng)同時加入CeO2和Y2O3時可以最大程度上細化晶粒，提高涂層的組織和結(jié)構(gòu)性能。

圖1 添加不同稀土涂層的表面和截面形貌

圖1(a)所示為未添加稀土涂層表面形貌，涂層表面呈現(xiàn)出凹凸不平的層狀結(jié)構(gòu)和大小不一的顆粒堆積結(jié)構(gòu)。層狀結(jié)構(gòu)是因為陶瓷WC材料在高溫熔融后瞬間噴涂在基體的表面時層層堆積形成；顆粒堆積結(jié)構(gòu)由噴涂的陶瓷材料快速地冷凝而成。圖1(b)所示是涂層的橫截面形貌。分層結(jié)構(gòu)明顯，且涂層中有很多細小的孔隙和大小不一的裂紋。圖中的銀灰色區(qū)域是未熔融的WC顆粒，它們均勻地分布在涂層中，其中涂層和基體間有一道明顯的裂痕，這是由于WC陶瓷材料噴涂后有較高的抗韌性，導(dǎo)致其內(nèi)部有較大的殘余應(yīng)力，在應(yīng)力作用下WC陶瓷材料與基體輕微分離，形成一道明顯的裂痕。此時涂層元素不能滲入到基體，涂層和基體之間的結(jié)合力較小，涂層材料和基體間為機械力結(jié)合。

圖1(c)所示為添加稀土CeO2后涂層的表面形貌，可以看出涂層的組織得到了細化，表面的堆積物得到極大改善，但還有較大的層狀堆積物，其中涂層中有較大的黑色塊狀物，這是在噴涂過程中WC由于高溫而形成的碳化物[6]。從圖1(d)中可以看出，添加稀土CeO2后涂層的層狀結(jié)構(gòu)得到改善，裂紋和空洞明顯減少，涂層與基體之間的結(jié)合更加緊密。這是由于稀土元素在基體上處于熔融態(tài)時，經(jīng)過浸透進入基體的亞表層，形成了更加穩(wěn)定的化學(xué)結(jié)合鍵，進一步增強了涂層與基體之間結(jié)合力。如圖2所示，稀土元素在噴涂時，通過滲透進入到基體中，從而使涂層更加不易與基體分離和脫落?？梢?，在涂層中添加稀土氧化物CeO2，不僅可以細化涂層組織，而且使涂層的表面更加平滑和致密，同時可以增強涂層在熔融狀態(tài)時元素的流動性，使其在基體表面時浸透性加強，增強了涂層與基體之間的附著性。

圖1(e)所示為加入稀土Y2O3后涂層的表面形貌，可以看出涂層表面存在尺寸較大的孔隙和許多不規(guī)則微孔隙，這是由于在形成較大孔隙時熔融的陶瓷顆粒不完全重疊，而在噴涂后涂層的冷卻速率非?？欤芙庠谔沾刹牧项w粒內(nèi)部的氣體和顆粒之間的氣體在沉積時來不及排出而形成不規(guī)則的微孔隙[7]；另外，涂層仍存在大量裂紋，但相對于未加稀土的涂層，涂層表面得到極大的改善，這是主要是由于稀土元素極具活性，可以降低陶瓷顆粒之間的表面張力，提高其流動性能，降低了涂層的熱膨脹系數(shù)，從而降低了涂層的內(nèi)應(yīng)力。如圖1(f)所示，涂層的截面比較平滑，有分布不均勻的孔隙出現(xiàn)，其中白色的球狀物為未熔融完全的Y2O3顆粒，涂層和基體結(jié)合處可以清晰地看出浸透現(xiàn)象，涂層和基體之間的結(jié)合強度得到進一步加強。

圖1(g)、(h)示出了同時加入了CeO2和Y2O3時涂層的表面和截面形貌。相對于圖1(a)、(c)、(e)所示的涂層表面，圖1(g)所示的表面十分平滑，孔隙少，涂層致密性高，層狀結(jié)構(gòu)基本消失。而圖1(h)相對于圖1(b)、(d)、(f)所示截面，平滑度和致密性有了顯著的提高，涂層和基體結(jié)合處相互浸透形成互為鑲嵌狀，使涂層和基體之間的結(jié)合力更加牢固。

綜上可知：在CeO2和Y2O3的共同作用下，可以使正在結(jié)晶的噴涂涂層的結(jié)晶數(shù)量增加，同時抑制晶粒的成長，從而使涂層的組織結(jié)構(gòu)得到細化，變得更加均勻致密。在這種細化效應(yīng)下，涂層原本的缺陷得到了極大的改善，因此顯現(xiàn)出較好的形貌特征[8-10]。同時涂層中的CeO2和Y2O3也加快了熔滴的流動性，提高了涂層材料對基體的浸透性，提高了涂層在凝固時的收縮力，從而使涂層與基體結(jié)合得更加緊密[11-13]。

圖2 圖1(h)中涂層與基體結(jié)合處點1的能譜圖

2.2 涂層殘余應(yīng)力計算

等離子噴涂后，涂層會產(chǎn)生極高的熱應(yīng)力，冷卻后涂層的內(nèi)部會殘留一部分應(yīng)力形成內(nèi)應(yīng)力(或殘余應(yīng)力)。為了探究內(nèi)應(yīng)力對涂層機械性能的影響，利用X射線衍射儀以及MDI Jade6.5計算軟件，計算各涂層內(nèi)的殘余應(yīng)力，并對其計算值進行比較，主要采用MCEARAUCH提出sin2Ψ法[14]對應(yīng)力進行測量：

(2)

式中：σ為殘余應(yīng)力；K為應(yīng)力常數(shù)(K的值通常與涂層噴涂的材料有密切關(guān)系)；θ為X射線的衍射角；Ψ為入射角。

由此可以得出2θ和2sin2Ψ的斜率，從而計算出涂層的殘余應(yīng)力。由圖3所示的計算結(jié)果可知，未添加稀土的涂層殘余應(yīng)力為363.4 MPa，單獨添CeO2和Y2O3的涂層殘余應(yīng)力分別為320.6、314.7 MPa，而同時添加CeO2和Y2O3的涂層殘余應(yīng)力為225.3 MPa，相對于未加稀土涂層的應(yīng)力降幅達38%。4種等離子涂層的殘余應(yīng)力全為正值，可知拉應(yīng)力是涂層殘余應(yīng)力的主要存在形式。分析認(rèn)為：在等離子噴涂涂層中出現(xiàn)的不同缺陷(如裂紋、孔隙、材料在涂層表層堆積引起的凸起與凹坑等)，主要是涂層材料在噴涂時，由于熱脹冷縮原理使涂層存在大量殘余應(yīng)力，在其作用下使涂層表面出現(xiàn)了裂紋；另外，涂層材料的流動性能較差，使材料不能及時地填補缺陷，從而形成凹凸?fàn)?。加入稀土后涂層的殘余?yīng)力明顯降低，特別是同時加入2種稀土后，涂層總的殘余應(yīng)力降幅極大，從而說明了同時加入CeO2和Y2O3可以更大限度地降低涂層在冷凝時的熱膨脹系數(shù)，提高涂層在凝固時的收縮能力，極大地降低涂層殘余應(yīng)力，提高涂層的機械性能。

圖3 涂層表面的殘余應(yīng)力

Fig 3 Residual stress on the surface of the coating

3 稀土對涂層摩擦學(xué)性能的影響

3.1 涂層磨損形貌及磨損機制

圖4所示為添加不同稀土氧化物的涂層在相同徑向載荷和作用時間下的摩擦磨損表面形貌。

圖4 添加不同稀土氧化物的涂層的磨損表面形貌

圖4(a)所示為未添加稀土涂層的磨損形貌，可以看出，涂層表面出現(xiàn)一條較大的剝落溝，表面凹凸不平且十分粗糙，并且在脫落溝邊有大量的裂痕向外延伸，涂層內(nèi)分布著許多大小不一的孔隙。圖4(a)表明，未添加稀土的涂層發(fā)生了嚴(yán)重的黏著磨損，其形成機制為在等離子噴涂后，噴涂到基體上的涂層顆粒由于缺乏流動性，涂層顆粒迅速冷卻后層層堆積而形成噴涂涂層，其致密度低、內(nèi)聚強度低，因而顆粒間結(jié)合強度較低。在載荷的作用下，該涂層表面會發(fā)生彈塑性變形，同時在摩擦力的作用下，一些尺寸較大的顆粒堆積物會逐漸脫離涂層。脫落顆粒與涂層相互黏連，使磨損面積不斷增大形成較大的剝落溝以及大小不等的顆粒堆積凸起。由于摩擦力的作用使得溝邊的涂層產(chǎn)生裂痕，并延伸向四周。

圖4(b)所示為添加CeO2涂層的摩擦磨損表面形貌，可見涂層表面較為平坦，沒有較大的堆積物，存在較為明顯的劃痕，這主要是因為加入CeO2后可以細化晶粒，使得晶粒間的相互結(jié)合力更強，從而提高了涂層的耐磨強度。圖4(c)所示為添加Y2O3涂層的摩擦磨損表面形貌，可見涂層表面有少量的剝落坑和較小的剝落溝，并存在大量的擦痕，涂層磨損機制為黏著磨損和磨粒磨損。這主要是因為在涂層中加入Y2O3可以增強處于熔融態(tài)下涂層材料的流動性，降低涂層的內(nèi)應(yīng)力和增強顆粒間的結(jié)合強度，從而提高了涂層的致密性，降低了涂層的孔隙率和裂紋。圖4(d)所示為同時加入CeO2和Y2O3涂層的摩擦磨損表面形貌，可以看出磨損后的涂層表面十分均勻，沒有出現(xiàn)剝落坑以及較為密集的裂紋、空隙，只出現(xiàn)輕微的劃紋。這是因為同加入2種氧化物后，稀土CeO2使晶粒細化，增強了晶粒之間的相互作用力，Y2O3使得涂層在熔融態(tài)時的流動性增強，使晶粒內(nèi)部和晶粒之間的氣體能即時排出，同時降低涂層內(nèi)的熱膨脹系數(shù)，因而降低了涂層的內(nèi)應(yīng)力，極大地提高了涂層的致密度和減少了涂層的空隙和裂紋的生成。因此，在CeO2和Y2O3的共同作用下，涂層的表面得到極大的改善，使涂層的耐磨性能得到提高。

3.2 稀土對涂層耐磨性能影響

圖5示出了未加稀土和加入不同類型稀土的等離子噴涂涂層的磨損曲線?？梢钥闯觯髟嚇拥哪p量隨磨損時間呈正比例增加。其中未加稀土的涂層的磨損曲線的斜率最大，這說明其磨損最為劇烈，而添加稀土后涂層的耐磨性能均有所提高。對比4種不同涂層的磨損曲線可知，未加入稀土的涂層的磨損量和磨損時間的變化曲線符合摩擦磨損的時變規(guī)律[15]。在摩擦磨損初期階段，磨損量較小，持續(xù)時間短；中期階段，磨損量先劇增后逐漸降低；后期階段，磨損量相對穩(wěn)定，且持續(xù)時間最長。而分別加入CeO2或Y2O3的涂層相對未加稀土的涂層在磨損的每階段中，涂層的磨損量明顯降低，且穩(wěn)定后磨損量和磨損時間曲線斜率都約為1.1。同時加入CeO2和Y2O3的涂層總的磨損量達到最低為11 mg，該涂層的耐磨性能明顯優(yōu)于以上3種。

圖5 涂層磨損量隨時間的變化曲線

3.3 稀土氧化物對涂層摩擦性能的影響

圖6所示為未加稀土和添加不同類型稀土的等離子噴涂涂層在相同載荷下摩擦因數(shù)隨時間的變化曲線。計算得到的各涂層的平均摩擦因數(shù)分別為0.728、0.565、0.525、0.386。

圖6 涂層摩擦因數(shù)隨時間的變化曲線

圖6中，未添加稀土的等離子噴涂涂層的摩擦因數(shù)波動幅度較大，在許多時刻涂層的摩擦因數(shù)大于1，這是由于涂層在摩擦?xí)r發(fā)生脫落，引起摩擦副之間產(chǎn)生裂紋、微切削或咬死等情況，使得試樣與摩擦副之間的摩擦力瞬間升高，從而使得該時刻的摩擦因數(shù)較大。添加稀土后涂層的平均摩擦因數(shù)明顯降低，而同時添加稀土CeO2和Y2O3的涂層的平均摩擦因數(shù)最小，且波動范圍也最小。這是因為加入稀土后，涂層材料在冷凝過程中的流動更加快速，結(jié)合更加致密，從而改善涂層表面的粗糙度，降低涂層的摩擦因數(shù)。而同時加入CeO2和Y2O3后，涂層的摩擦因數(shù)降至最低。這是因為，一方面Ce和Y 元素都有較強的化學(xué)性，在其共同作用下，可以使稀土與硬質(zhì)陶瓷相WC可以更加均勻的分布在涂層中，提高涂層分子之間的結(jié)合力；另一方面Ce和Y元素可以減小涂層內(nèi)部應(yīng)力，改善涂層得組織結(jié)構(gòu)性能，減少涂層的裂紋；此外，Ce和Y元素可以使噴涂的涂層材料，在冷凝過程中及時填補涂層因冷凝過快而產(chǎn)生的孔隙，使涂層更加致密，表面更加平整。

4 結(jié)論

(1)添加不同稀土后的涂層有著不同的摩擦磨損形式。未加稀土的涂層表面摩擦磨損后有較大的剝落溝以及大小不一的裂紋，涂層破壞嚴(yán)重，涂層發(fā)生了嚴(yán)重的黏著磨損；而單獨加入CeO2和Y2O3后的涂層表面得到很大的改善，摩擦磨損后僅有些許剝落坑和孔隙，涂層發(fā)生了黏著磨損和磨粒磨損；同時加入CeO2和Y2O3的涂層磨損表面均勻平滑，只有大量的輕微劃紋，涂層僅發(fā)生磨粒磨損，磨損表面形貌最好。

(2)在等離子噴涂涂層中加入CeO2或Y2O3后，涂層的組織和性能得到改善，但仍然存在大量的孔隙和裂紋。當(dāng)同時加入CeO2和Y2O3后，涂層中出現(xiàn)的層狀結(jié)構(gòu)、致密性不足、孔隙以及裂紋等缺陷基本消失；同時涂層的殘余應(yīng)力也最低，大小為225.3 MPa，對于其他等離子噴涂涂層殘余應(yīng)力有較大的降低。

(3)同時加入CeO2和Y2O3的等離子噴涂涂層，在相同磨損時間內(nèi)總的磨損量最低，平均摩擦因數(shù)相對于未添加稀土的涂層降幅為46.98%?？梢?，同時加入CeO2和Y2O3所得涂層的摩擦學(xué)性能和耐磨性能均得到極大程度的提高。