胡發(fā)亭，李軍芳，毛學(xué)鋒

(煤炭科學(xué)技術(shù)研究院有限公司 煤化工分院 煤炭資源高效開采與潔凈利用國(guó)家重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室 國(guó)家能源煤炭高效利用與節(jié)能減排技術(shù)裝備重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室,北京 100013)

我國(guó)“富煤、缺油、少氣”的能源結(jié)構(gòu)在未來(lái)相當(dāng)長(zhǎng)的時(shí)期內(nèi)不會(huì)改變，由于原油日益重質(zhì)化、劣質(zhì)化，因此近年來(lái)對(duì)頁(yè)巖油、油砂油、石油渣油、重(稠)油、催化裂化油漿、煤焦油等非常規(guī)劣質(zhì)重油資源的開發(fā)和加工利用成為熱點(diǎn)[1-3]。而市場(chǎng)對(duì)優(yōu)質(zhì)輕質(zhì)油品的需求不斷增加，且環(huán)保法規(guī)日趨嚴(yán)格。劣質(zhì)重油黏度和密度大、金屬和雜原子含量高、機(jī)械雜質(zhì)含量高，相對(duì)分子質(zhì)量大，易縮合生焦，加工難度非常大，因此迫切需要開發(fā)劣質(zhì)、重質(zhì)原料油的有效加工方法[4-6]。

煤-油共處理(又稱為煤-油共煉或煤-油共加氫)是將煤和重質(zhì)油(HO)混合在一起通過(guò)反應(yīng)器并加氫裂解成輕、中質(zhì)油和少量烴類氣體的工藝技術(shù)。煤油共處理采用重質(zhì)原油、石油渣油、催化裂化油漿或煤焦油等重油代替煤液化過(guò)程中使用的溶劑油，煤-油共處理的優(yōu)勢(shì)主要表現(xiàn)在煤與重質(zhì)油之間存在協(xié)同效應(yīng)、原料轉(zhuǎn)化率高、產(chǎn)品質(zhì)量好等方面。將劣質(zhì)重油與煤炭共加氫處理生產(chǎn)清潔燃料和化工原料，是實(shí)現(xiàn)煤炭和重質(zhì)油資源清潔高效利用的有效方法[7-9]。目前國(guó)內(nèi)外學(xué)者針對(duì)煤-油共煉工藝條件、催化劑、反應(yīng)動(dòng)力學(xué)、煤-油協(xié)同效應(yīng)和交互影響的研究比較多，而對(duì)煤-油共煉中重質(zhì)油的反應(yīng)性能并未有深入的研究[10-17]。

筆者分別以石油基劣質(zhì)重油催化裂化油漿和煤基重質(zhì)油——高溫煤焦油為原料，采用固體酸催化劑，考察了催化裂化油漿(FCC)、高溫煤焦油(HTO)和長(zhǎng)焰煤(LFC)在共加氫處理中的反應(yīng)性能和產(chǎn)物特性，深入研究原料油的供氫性能變化機(jī)理，為不同種類的重質(zhì)油和低階煤在煤-油共煉工藝中的高效清潔轉(zhuǎn)化提供理論參考。

1 實(shí)驗(yàn)部分

1.1 原料

實(shí)驗(yàn)用石油基劣質(zhì)重油(HO)為取自河北滄州某煉油廠的催化裂化油漿(FCC)；煤基重質(zhì)油(HO)為取自內(nèi)蒙古鄂爾多斯某焦化廠的煉焦副產(chǎn)的高溫煤焦油(HTO)，表1為催化裂化油漿和高溫煤焦油的基本性質(zhì)數(shù)據(jù)。

表1 催化裂化油漿和高溫煤焦油的基本性質(zhì)Table 1 Properties of FCC slurry and high temperature coal tar

HTO—High temperature coal tar

1)Group composition analysis

由表1可以看出，催化裂化油漿和高溫煤焦油的性質(zhì)差別很大，高溫煤焦油的密度高于催化裂化油漿，但催化裂化油漿的黏度遠(yuǎn)高于高溫煤焦油。四組分分析發(fā)現(xiàn)，2種原料油的芳香分和膠質(zhì)占大多數(shù)。高溫煤焦油的飽和分少于催化裂化油漿的，其瀝青質(zhì)含量高于催化裂化油漿。由元素分析發(fā)現(xiàn)，高溫煤焦油氮含量高于硫含量，而催化裂化油漿硫含量高于氮含量。

實(shí)驗(yàn)用煤樣取自新疆吐魯番地區(qū)的長(zhǎng)焰煤(LFC),按照GB/T 474—2008《煤樣的制備方法》制得粒徑小于150 μm的煤樣，常溫、避光保存于干燥器中，其性質(zhì)分析數(shù)據(jù)見表2。新疆長(zhǎng)焰煤僅有5%左右質(zhì)量分?jǐn)?shù)的灰分、較高的揮發(fā)分和H/C原子比，適合進(jìn)行煤-油共煉。

表2 新疆長(zhǎng)焰煤性質(zhì)Table 2 Analysis data of Xinjiang long flame coal sample

Mad—Air-dried moisture;Ad—Dry ash;Vdaf—Dry-ash-free basis volatile;Rmax—Maximum mean vitrinite reflectance

1)Proximate analysis；2)Ultimate analysis；3)Coal petrographic analysis

1.2 催化劑

催化裂化油漿、高溫煤焦油與長(zhǎng)焰煤加氫共處理催化劑為固體酸催化劑，具體制備方法和催化劑性質(zhì)、孔徑分布見文獻(xiàn)[18]。

1.3 實(shí)驗(yàn)方法和反應(yīng)條件

煤-油共處理實(shí)驗(yàn)在500 mL快速升溫間歇式高壓釜實(shí)驗(yàn)裝置上進(jìn)行[18]。按比例準(zhǔn)確稱量煤樣、重質(zhì)油油樣、催化劑和助催化劑硫磺(分析純，國(guó)藥集團(tuán)化學(xué)試劑北京有限公司產(chǎn)品)依次加入高壓釜中。煤樣和重質(zhì)油的總質(zhì)量為50 g，催化劑加入量為煤樣和重質(zhì)油的總質(zhì)量的0.5%～2.0%，硫磺的加入量需要滿足硫元素和催化劑活性金屬摩爾比為2，精確至0.0002 g。

先用1～2 MPa的氮?dú)?體積分?jǐn)?shù)為95%)置換釜內(nèi)空氣，重復(fù)3次；再用2～3 MPa的氫氣(體積分?jǐn)?shù)為95%)置換氮?dú)?，重?fù)3次；最后用氫氣充滿反應(yīng)釜，氫初壓為7～11 MPa，放置0.5 h以上，檢查并確保密封無(wú)泄漏。開啟攪拌，控制攪拌速率為500 r/min；開始升溫，升溫速率為10 ℃/min，高壓釜終溫為420～460 ℃時(shí)，恒溫時(shí)間為10～120 min。實(shí)驗(yàn)結(jié)束后取下加熱套，當(dāng)釜內(nèi)溫度降至100 ℃左右，停止攪拌，冷卻至室溫。記錄釜內(nèi)壓力和溫度數(shù)據(jù)后，按GB/T 29747的規(guī)定取氣體樣品。打開反應(yīng)釜，將攪拌均勻的液-固產(chǎn)物全部轉(zhuǎn)移至可密封的樣品瓶中，稱量；用脫脂棉擦干釜蓋下面的水分，稱重記下生成水量。取一定量的液-固產(chǎn)物依次用正己烷(分析純，國(guó)藥集團(tuán)化學(xué)試劑北京有限公司產(chǎn)品)、四氫呋喃(分析純，天津市昶潤(rùn)商貿(mào)有限公司產(chǎn)品)進(jìn)行萃取分析。

1.4 數(shù)據(jù)計(jì)算及分析方法

煤-油共處理實(shí)驗(yàn)方法和實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)計(jì)算方法參照相關(guān)文獻(xiàn)和國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)[19-20]。采用實(shí)沸點(diǎn)常壓蒸餾和減壓蒸餾實(shí)驗(yàn)裝置，對(duì)原料油和共處理產(chǎn)物油進(jìn)行餾分蒸餾切割分離實(shí)驗(yàn)，分別參照ASTM D2892-03a和ASTM D-5236-07標(biāo)準(zhǔn)。

煤-油共處理實(shí)驗(yàn)結(jié)束后，釜內(nèi)氣體利用美國(guó)Agilent 6890氣相色譜儀進(jìn)行分析，收集釜內(nèi)所有產(chǎn)物，取5 g左右液-固相產(chǎn)物參考GB/T 30044—2013《煤炭直接液化 液化重質(zhì)產(chǎn)物組分分析 溶劑萃取法》進(jìn)行索氏萃取分析。正己烷可溶物為油分；正己烷不溶四氫呋喃可溶物為瀝青烯和前瀝青烯，統(tǒng)稱為瀝青質(zhì)。四氫呋喃不溶物為殘?jiān)瑲堅(jiān)M(jìn)行燒灰分析。

定義四氫呋喃可溶物量占無(wú)水無(wú)灰基原料的比例為原料的轉(zhuǎn)化率，其他產(chǎn)率及氫耗計(jì)算公式見式(1)～(6)。

ya=(mHI-mTI)÷mdaf×100%

(1)

xc=[1-(mTI-mash)]÷mdaf×100%

(2)

wH=mH÷mdaf×100%

(3)

yg=mg÷mdaf×100%

(4)

yho=[(mo-mgo)×18÷16]÷mdaf×100%

(5)

yo=xc+wH-(yg+yho+ya)

(6)

式中，ya為瀝青質(zhì)產(chǎn)率，xc為原料轉(zhuǎn)化率，wH為氫耗，yg為氣產(chǎn)率，yho為水產(chǎn)率，yo為油產(chǎn)率，單位均為%；mHI、mTI、mdaf、mash、mH、mg、mo、mgo分別為正己烷不溶物質(zhì)量、四氫呋喃不溶物質(zhì)量、無(wú)水無(wú)灰基原料質(zhì)量、產(chǎn)物中灰分質(zhì)量、實(shí)際反應(yīng)消耗的氫氣質(zhì)量、氣體各組分質(zhì)量之和、原料中氧的質(zhì)量、氣體中氧的質(zhì)量，單位均為g。

2 結(jié)果與討論

2.1 反應(yīng)條件對(duì)催化裂化油漿、高溫煤焦油和長(zhǎng)焰煤加氫共處理反應(yīng)性能的影響

2.1.1 催化劑添加量的影響

在反應(yīng)溫度450 ℃、反應(yīng)時(shí)間120 min、氫初壓10 MPa、重質(zhì)油/長(zhǎng)焰煤質(zhì)量比2.0條件下，考察了催化劑不同添加質(zhì)量分?jǐn)?shù)對(duì)重質(zhì)油(催化裂化油漿、高溫煤焦油)與長(zhǎng)焰煤共處理反應(yīng)效果的影響，結(jié)果如表3所示。

表3 催化劑不同添加質(zhì)量分?jǐn)?shù)對(duì)催化裂化油漿、高溫煤焦油與長(zhǎng)焰煤加氫共處理反應(yīng)性能的影響Table 3 Effect of different mass fractions of catalyst on reaction performance in co-processing of FCC slurry,high temperature coal tar with long flame coal

Reaction condition:T=450 ℃;t=120 min;Initial H2pressure of 10 MPa;m(HO)/m(LFC)=2.0

由表3可以看出，當(dāng)催化劑添加質(zhì)量分?jǐn)?shù)由0.5%提高到1.0%時(shí)，F(xiàn)CC+LFC和HTO+LFC的轉(zhuǎn)化率和油產(chǎn)率均明顯提高。當(dāng)催化劑添加質(zhì)量分?jǐn)?shù)繼續(xù)增加，其轉(zhuǎn)化率、油產(chǎn)率、氣產(chǎn)率及瀝青質(zhì)產(chǎn)率變化不明顯。綜合考慮，對(duì)于FCC+LFC和HTO+LFC的加氫共處理反應(yīng)，催化劑的添加質(zhì)量分?jǐn)?shù)為1.0%比較合適。

2.1.2 重質(zhì)油和長(zhǎng)焰煤質(zhì)量比的影響

重質(zhì)油(催化裂化油漿、高溫煤焦油)與長(zhǎng)焰煤質(zhì)量比不但會(huì)影響其配制成的油-煤漿的流變特性，還會(huì)影響其反應(yīng)性能。在反應(yīng)溫度450 ℃、反應(yīng)時(shí)間120 min、氫初壓10 MPa和催化劑質(zhì)量分?jǐn)?shù)1.0%條件下，考察了重質(zhì)油與長(zhǎng)焰煤質(zhì)量比對(duì)催化裂化油漿、高溫煤焦油與長(zhǎng)焰煤共加氫處理的反應(yīng)性能影響，結(jié)果見圖1。

圖1 重質(zhì)油與長(zhǎng)焰煤質(zhì)量比對(duì)催化裂化油漿、高溫煤焦油與長(zhǎng)焰煤加氫共處理反應(yīng)性能的影響Fig.1 Effect of m(HO)/m(LFC)on co-processing reaction performance of FCC slurry or high temperature coal tar with long flame coal(a)xc;(b)yo;(c)yg;(d)ya Reaction condition:T=450 ℃;t=120 min;Initial H2 pressure of 10 MPa;w(Catalyst)=1.0%

從圖1可以看出，隨著重質(zhì)油和長(zhǎng)焰煤質(zhì)量比的減小，煤-油共處理效果逐漸變差，油產(chǎn)率下降明顯，瀝青質(zhì)產(chǎn)率顯著上升。重質(zhì)油和長(zhǎng)焰煤質(zhì)量比為2.3及2.0時(shí)，兩者的煤-油共處理結(jié)果基本一致，當(dāng)重質(zhì)油和長(zhǎng)焰煤質(zhì)量比進(jìn)一步由1.5減少至1.0時(shí)，催化裂化油漿已經(jīng)無(wú)法正常反應(yīng)，高溫煤焦油與煤共處理時(shí)的轉(zhuǎn)化率也出現(xiàn)了明顯下降，此時(shí)，其油產(chǎn)率下降更為明顯。綜合考慮，重質(zhì)油與長(zhǎng)焰煤質(zhì)量比在1.5～2.3比較合適。

2.1.3 反應(yīng)溫度的影響

在重質(zhì)油/長(zhǎng)焰煤質(zhì)量比2.0、氫初壓10 MPa、反應(yīng)停留時(shí)間120 min和催化劑質(zhì)量分?jǐn)?shù)1.0%條件下，考察了反應(yīng)溫度對(duì)長(zhǎng)焰煤與高溫煤焦油和催化裂化油漿加氫共處理反應(yīng)性能的影響，具體結(jié)果見圖2。

從圖2可以看出：高溫煤焦油與長(zhǎng)焰煤共處理時(shí)，隨著溫度從430 ℃提高到450 ℃，轉(zhuǎn)化率和油產(chǎn)率都逐漸提高；反應(yīng)溫度在450 ℃時(shí)，轉(zhuǎn)化率和油產(chǎn)率達(dá)到最大值；460 ℃時(shí)兩者均下降。催化裂化油漿與低階煤共處理時(shí)，隨著溫度從420 ℃升高至460 ℃，轉(zhuǎn)化率和氣產(chǎn)率一直升高，而油產(chǎn)率則呈現(xiàn)出先增大后減小趨勢(shì)，瀝青質(zhì)呈現(xiàn)出了先減小后增大趨勢(shì)；在450 ℃時(shí)，油產(chǎn)率達(dá)到最大值，瀝青質(zhì)產(chǎn)率達(dá)到最小值。這說(shuō)明反應(yīng)溫度的升高對(duì)轉(zhuǎn)化率和油產(chǎn)率的影響顯著，升溫可以促進(jìn)自由基的裂解生成更多產(chǎn)物油，然而升溫對(duì)裂解和縮聚同時(shí)有促進(jìn)作用，過(guò)高的溫度對(duì)縮聚的促進(jìn)作用更加顯著。

圖2 反應(yīng)溫度對(duì)催化裂化油漿、高溫煤焦油與長(zhǎng)焰煤加氫共處理反應(yīng)性能的影響Fig.2 Effect of reaction temperature on co-processing reaction performance of FCC slurry,high temperature coal tar with long flame coal(a)xc;(b)yo;(c)yg;(d)ya Reaction condition:m(HO)/m(LFC)=2.0;t=120 min;Initial H2 pressure of 10 MPa;w(Catalyst)=1.0%

2.1.4 氫初壓的影響

在重質(zhì)油/長(zhǎng)焰煤質(zhì)量比2.0、反應(yīng)溫度450 ℃、反應(yīng)時(shí)間120 min和催化劑質(zhì)量分?jǐn)?shù)1.0%條件下考察了氫初壓對(duì)長(zhǎng)焰煤與高溫煤焦油和催化裂化油漿加氫共處理反應(yīng)性能的影響，結(jié)果見圖3。

由圖3可以看出：隨著氫初壓由7 MPa升高到10 MPa，催化裂化油漿與長(zhǎng)焰煤加氫共處理時(shí)轉(zhuǎn)化率和油產(chǎn)率都得到提高，瀝青質(zhì)產(chǎn)率下降，說(shuō)明氫氣壓力的提高對(duì)自由基裂解加氫有促進(jìn)作用，氫氣經(jīng)催化劑轉(zhuǎn)化為活性氫，通過(guò)與重質(zhì)油結(jié)合或直接與煤-油熱解產(chǎn)生的自由基結(jié)合生成穩(wěn)定的加氫產(chǎn)物；當(dāng)壓力升高至11 MPa時(shí)，高溫煤焦油與長(zhǎng)焰煤共加氫時(shí)的原料轉(zhuǎn)化率和油產(chǎn)率有小幅下降，原因在于氫初壓提高到一定程度后，氫氣壓力的提高促進(jìn)了小分子的液化油繼續(xù)發(fā)生裂化反應(yīng)生成氣體小分子，而對(duì)煤和重質(zhì)油大分子的裂化反應(yīng)促進(jìn)作用不明顯，因而氣產(chǎn)率增加，原料轉(zhuǎn)化率和油產(chǎn)率略有下降。

2.1.5 反應(yīng)時(shí)間的影響

在重質(zhì)油/長(zhǎng)焰煤質(zhì)量比2.0、反應(yīng)溫度450 ℃、氫初壓10 MPa和催化劑質(zhì)量分?jǐn)?shù)1.0%條件下考察不同反應(yīng)時(shí)間對(duì)高溫煤焦油、催化裂化油漿與長(zhǎng)焰煤共處理時(shí)加氫反應(yīng)性能的影響，具體結(jié)果見圖4。

由圖4可知：隨著反應(yīng)進(jìn)行，催化裂化油漿與長(zhǎng)焰煤加氫共處理反應(yīng)轉(zhuǎn)化率逐漸提高；油產(chǎn)率開始提高較快，隨后趨勢(shì)放緩；氣產(chǎn)率隨停留時(shí)間增加上升趨勢(shì)明顯；瀝青質(zhì)產(chǎn)率開始下降較快，之后下降趨勢(shì)減緩。反應(yīng)時(shí)間為10～30 min，反應(yīng)體系中活性氫濃度較高，自由基碎片與活性氫迅速結(jié)合穩(wěn)定下來(lái)生成小分子化合物，表現(xiàn)為反應(yīng)速率快，轉(zhuǎn)化率提高明顯，瀝青質(zhì)產(chǎn)率下降明顯；反應(yīng)時(shí)間在30～120 min，煤和原料油裂解均生成大量自由基，同時(shí)爭(zhēng)奪活性氫，體系內(nèi)裂解和加氫速率較快，使得轉(zhuǎn)化率繼續(xù)提高，而油產(chǎn)率提高趨勢(shì)放緩。由圖4可知，延長(zhǎng)反應(yīng)時(shí)間對(duì)加氫反應(yīng)有促進(jìn)作用，重質(zhì)產(chǎn)物向輕質(zhì)產(chǎn)物轉(zhuǎn)移明顯，停留時(shí)間120 min時(shí)，轉(zhuǎn)化率和油產(chǎn)率達(dá)到最大值。

圖3 氫初壓對(duì)催化裂化油漿、高溫煤焦油與長(zhǎng)焰煤加氫共處理反應(yīng)性能的影響Fig.3 Effect of initial hydrogen pressure on co-processing reaction performance of FCC slurry,high temperature coal tar with long flame coal(a)xc;(b)yo;(c)yg;(d)yaReaction condition:m(HO)/m(LFC)=2.0;T=450 ℃;t=120 min;w(Catalyst)=1.0%

圖4 反應(yīng)時(shí)間對(duì)催化裂化油漿、高溫煤焦油與長(zhǎng)焰煤加氫共處理反應(yīng)性能的影響Fig.4 Effect of reaction time on co-processing reaction performance of FCC slurry,high temperature coal tar with long flame coal(a)xc;(b)yo;(c)yg;(d)yaReaction condition:m(HO)/m(LFC)=2.0;T=450 ℃;Initial H2 pressure of 10 MPa;w(Catalyst)=1.0%

2.2 煤-油協(xié)同效應(yīng)分析

在相同反應(yīng)條件下，進(jìn)行煤和重質(zhì)油單獨(dú)加氫實(shí)驗(yàn)，將單獨(dú)加氫結(jié)果按煤-油共處理比例折算，然后和同等條件下的煤-油處理結(jié)果進(jìn)行比較，可以得出重質(zhì)油和煤的協(xié)同效應(yīng)。實(shí)驗(yàn)條件為溫度450 ℃，氫初壓10 MPa，反應(yīng)時(shí)間120 min，催化劑質(zhì)量分?jǐn)?shù)1.0%，實(shí)驗(yàn)結(jié)果見表4。

表4 煤、高溫煤焦油和催化裂化油漿單獨(dú)加氫與共處理反應(yīng)實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)對(duì)比Table 4 Comparison of experimental data of individual hydrogenation and co-processing of coal with high-temperature coal tar or FCC slurry

Reaction condition:T=450 ℃;t=120 min;Initial H2pressure of 10 MPa;w(Catalyst)=1.0%;1)m(HO)/m(LFC)=2.0

從表4可以看出，高溫煤焦油和催化裂化油漿共處理時(shí)的原料轉(zhuǎn)化率和油產(chǎn)率均高于各自的折算數(shù)據(jù)，說(shuō)明高溫煤焦油和催化劑裂化油漿與新疆長(zhǎng)焰煤協(xié)同作用良好。

2.3 煤-油加氫共處理產(chǎn)物蒸餾特性分析

對(duì)高溫煤焦油原料以及其與長(zhǎng)焰煤共處理反應(yīng)產(chǎn)物進(jìn)行實(shí)沸點(diǎn)蒸餾，得到原料油和產(chǎn)物油的組分分布情況，結(jié)果見圖5。對(duì)催化裂化油漿原料、單獨(dú)加氫產(chǎn)物以及其與長(zhǎng)焰煤共加氫產(chǎn)物進(jìn)行實(shí)沸點(diǎn)蒸餾，得到原料油、單獨(dú)加氫產(chǎn)物、煤油共處理產(chǎn)物的餾分分布，結(jié)果見圖6。

圖5 高溫煤焦油以及與長(zhǎng)焰煤加氫共處理產(chǎn)物蒸餾餾分分布Fig.5 Distribution of distillation fraction of co-processing products of high temperature coal tar with long flame coal

由圖5可以看出:高溫煤焦油原料輕組分含量較少，高于500 ℃餾分含量高；而與長(zhǎng)焰煤加氫共處理后的產(chǎn)物輕質(zhì)油較多，主要集中在低于230 ℃餾分[18]。

圖6 催化裂化油漿原料、單獨(dú)加氫以及與長(zhǎng)焰煤加氫共處理產(chǎn)物餾分分布Fig.6 Distribution of fractions of FCC slurry in separate hydrogenation and co-processing with long flame coal

由圖6可知：催化裂化油漿原料中低于 370 ℃ 餾分僅有8.3%；單獨(dú)加氫后低于370 ℃餾分上升到41.3%；共處理產(chǎn)物低于370 ℃餾分可進(jìn)一步提升至46.09%；大于500 ℃餾分產(chǎn)率則由單獨(dú)加氫時(shí)的23.7%降至煤-油共處理時(shí)的20.73%，說(shuō)明煤油共處理時(shí)煤和劣質(zhì)重質(zhì)油存在協(xié)同效應(yīng)。

3 結(jié) 論

(1)重質(zhì)油和煤質(zhì)量比對(duì)煤-油共處理油收率影響顯著，隨著重質(zhì)油與長(zhǎng)焰煤質(zhì)量比減小，油產(chǎn)率下降明顯，重質(zhì)油/煤質(zhì)量比為2.0較為合適。

(2)反應(yīng)溫度不超過(guò)450 ℃時(shí)，隨著溫度升高煤-油共處理轉(zhuǎn)化率和油產(chǎn)率增加；當(dāng)溫度超過(guò)450 ℃ 時(shí)，會(huì)加劇縮合反應(yīng)，造成轉(zhuǎn)化率和油產(chǎn)率下降，氣產(chǎn)率和瀝青質(zhì)產(chǎn)率上升。因此，最佳反應(yīng)溫度為450 ℃。

(3)適當(dāng)增加反應(yīng)壓力有利于提高煤-油共處理轉(zhuǎn)化率和油產(chǎn)率，并可以促進(jìn)瀝青質(zhì)向液化油的轉(zhuǎn)化；增加反應(yīng)時(shí)間，有利于提高煤-油共處理轉(zhuǎn)化率和油產(chǎn)率，并可以降低瀝青質(zhì)產(chǎn)率，但反應(yīng)時(shí)間過(guò)長(zhǎng)，會(huì)提高氫耗量和氣產(chǎn)率。

(4)高溫煤焦油和催化裂化油漿輕組分含量較少，膠質(zhì)、瀝青質(zhì)含量高，與長(zhǎng)焰煤加氫共處理后，產(chǎn)物中輕油較多。高溫煤焦油共處理產(chǎn)物主要集中在小于230 ℃餾分；催化裂化油漿共處理產(chǎn)物主要集中在170～370 ℃和370～500 ℃餾分。