楊衛(wèi)國(guó)，祝鐵軍，王慶韌，杜勝磊

(1. 廣東惠州天然氣發(fā)電有限公司，廣東 惠州 516082；2. 廣東電科院能源技術(shù)有限責(zé)任公司，廣東 廣州 510080)

近年來(lái)，隨著環(huán)境保護(hù)要求的逐步提高以及熱力、動(dòng)力需求的日趨旺盛，燃?xì)?蒸汽聯(lián)合循環(huán)發(fā)電機(jī)組裝機(jī)容量呈現(xiàn)爆發(fā)式增長(zhǎng)。聯(lián)合循環(huán)機(jī)組具有發(fā)電效率高[1]、啟動(dòng)快、調(diào)節(jié)靈活、污染物排放低[2]等突出優(yōu)點(diǎn)，在環(huán)境壓力逐漸增大的形勢(shì)下和電網(wǎng)調(diào)峰調(diào)頻方面具有相當(dāng)?shù)膬?yōu)勢(shì)。隨著聯(lián)合循環(huán)機(jī)組數(shù)量的增加，軸系振動(dòng)問(wèn)題也越來(lái)越多地凸現(xiàn)，并得到了廣泛關(guān)注和研究。文獻(xiàn)[3-4]研究了燃?xì)廨啓C(jī)組燃燒振蕩引發(fā)的不穩(wěn)定振動(dòng)問(wèn)題，文獻(xiàn)[5]研究了燃?xì)廨啓C(jī)組拉桿轉(zhuǎn)子扭轉(zhuǎn)振動(dòng)建模和分析方法，文獻(xiàn)[6]研究了燃?xì)廨啓C(jī)葉片斷裂故障現(xiàn)象及預(yù)防措施，文獻(xiàn)[7]研究了燃?xì)?蒸汽聯(lián)合循環(huán)機(jī)組軸系振動(dòng)特性，文獻(xiàn)[8]總結(jié)了我國(guó)投運(yùn)的大型燃?xì)?蒸汽聯(lián)合循環(huán)機(jī)組上發(fā)生的各類振動(dòng)故障，文獻(xiàn)[9]研究了重型燃?xì)廨啓C(jī)動(dòng)平衡技術(shù)。從宏觀角度講，燃?xì)廨啺l(fā)電機(jī)組和汽輪發(fā)電機(jī)組一樣，都是由轉(zhuǎn)動(dòng)部件和支撐部件組成，在轉(zhuǎn)子-軸承-支撐系統(tǒng)動(dòng)力學(xué)特性方面兩者是相通的，油膜失穩(wěn)[10-12]、轉(zhuǎn)子質(zhì)量不平衡[13]、熱彎曲[14-16]、發(fā)電機(jī)匝間短路[17]、動(dòng)靜摩擦[18]等故障機(jī)理相同，故障特征也相同。上述故障中油膜失穩(wěn)故障特征突出表現(xiàn)在低頻分量幅值上，而其他故障特征主要表現(xiàn)在工頻分量幅值上。對(duì)于汽輪發(fā)電機(jī)組，由于關(guān)注較早，臺(tái)數(shù)更多，案例更多，相對(duì)而言研究更加成熟一些。

汽輪機(jī)和燃?xì)廨啓C(jī)這兩類透平機(jī)械也都存在因工作介質(zhì)而引發(fā)的流體激振問(wèn)題[19-21]。從本質(zhì)上講，流體激振都是由于流體作用在葉片上引起的。目前針對(duì)這兩類透平機(jī)械流體激振問(wèn)題所開(kāi)展的研究相似，一般認(rèn)為轉(zhuǎn)動(dòng)部件和氣(汽)缸靜止部分不同心導(dǎo)致氣(汽)流作用在一圈葉片上的作用力不均勻，進(jìn)而產(chǎn)生一個(gè)不平衡力作用到轉(zhuǎn)子上，引發(fā)流體激振，誘發(fā)大幅振動(dòng)故障。

然而，燃?xì)廨啓C(jī)還存在一種特殊類型的流體激振[22-26]。燃?xì)廨啓C(jī)組是由多級(jí)軸流式壓氣機(jī)和多級(jí)透平組成，壓氣機(jī)在工作過(guò)程中，會(huì)發(fā)生因氣流入口角偏離葉柵安裝角(即出現(xiàn)較大的沖角偏差)而引發(fā)的失速、喘振等特殊類型的流體激振。這類故障嚴(yán)重影響燃?xì)廨啓C(jī)穩(wěn)定工作范圍和運(yùn)行可靠性，目前對(duì)這類振動(dòng)故障所開(kāi)展的研究還相對(duì)較少。壓氣機(jī)失速故障特征和油膜失穩(wěn)故障相似，都是表現(xiàn)在低頻分量上，都具有突發(fā)性和不穩(wěn)定性，兩類故障容易混淆。因故障機(jī)理完全不同，故障處理方案完全不同，故障診斷時(shí)需要準(zhǔn)確區(qū)分這兩類故障。

本文以某臺(tái)大型燃?xì)廨啺l(fā)電機(jī)組發(fā)生的振動(dòng)故障為例，測(cè)試了該機(jī)組啟動(dòng)和定速帶負(fù)荷過(guò)程中不穩(wěn)定振動(dòng)現(xiàn)象，總結(jié)了振動(dòng)故障特征。通過(guò)深入分析和全方位的試驗(yàn)，確認(rèn)振動(dòng)故障是由于燃?xì)廨啓C(jī)組壓氣機(jī)失速所引發(fā)的。在準(zhǔn)確判斷故障原因的基礎(chǔ)上，通過(guò)調(diào)整壓氣機(jī)進(jìn)口導(dǎo)葉(inlet guide vane，IGV)開(kāi)度，解決了振動(dòng)問(wèn)題，為類似故障的分析和解決提供處理方法。

1 機(jī)組介紹

某發(fā)電公司2號(hào)機(jī)是GE公司生產(chǎn)的PG9171E型燃?xì)廨啓C(jī)，輸出功率為126.1 MW，由額定功率為1 000 kW的啟動(dòng)電動(dòng)機(jī)、17級(jí)的軸流式壓氣機(jī)、14個(gè)燃燒室組成的燃燒系統(tǒng)和3級(jí)透平轉(zhuǎn)子組成，軸流式壓氣機(jī)轉(zhuǎn)子和透平轉(zhuǎn)子用剛性聯(lián)軸器連接。圖1為燃?xì)廨啓C(jī)發(fā)電機(jī)組軸系簡(jiǎn)圖。燃?xì)廨啓C(jī)組軸系設(shè)計(jì)有3個(gè)支撐軸承，配置了本特利振動(dòng)監(jiān)測(cè)系統(tǒng)，在1號(hào)、2號(hào)、3號(hào)軸瓦頂部安裝了振動(dòng)傳感器，用于測(cè)量軸承座振動(dòng)，根據(jù)軸承座振動(dòng)對(duì)機(jī)組進(jìn)行保護(hù)。

圖1 燃?xì)廨啓C(jī)發(fā)電機(jī)組軸系Fig.1 Shafting of gas turbine-generator set

2018年4月，該機(jī)組檢修后開(kāi)機(jī)。在機(jī)組升速和帶負(fù)荷運(yùn)行過(guò)程中，多個(gè)軸承出現(xiàn)了較大幅度的振動(dòng)波動(dòng)。為此，對(duì)機(jī)組出現(xiàn)的振動(dòng)問(wèn)題先后進(jìn)行了多次測(cè)試和分析。

2 機(jī)組不穩(wěn)定振動(dòng)現(xiàn)象

2.1 首次開(kāi)機(jī)振動(dòng)情況

圖2給出了機(jī)組檢修后首次開(kāi)機(jī)過(guò)程中1號(hào)、2號(hào)、3號(hào)軸承振動(dòng)隨轉(zhuǎn)速變化的情況。從圖2可以看出，在機(jī)組啟動(dòng)過(guò)程中各測(cè)點(diǎn)振動(dòng)信號(hào)中工頻分量幅值小于80 μm，3 000 r/min下各測(cè)點(diǎn)振動(dòng)信號(hào)中工頻分量幅值小于30 μm，說(shuō)明燃?xì)廨啓C(jī)組轉(zhuǎn)子平衡狀態(tài)良好。但是在2 400～2 600 r/min區(qū)間內(nèi)，1號(hào)、2號(hào)、3號(hào)軸承振動(dòng)通頻幅值出現(xiàn)了大幅度波動(dòng)，突出表現(xiàn)在1號(hào)軸承和3號(hào)軸承上，在2號(hào)軸承上也有比較明顯的反映。

圖2 第1次開(kāi)機(jī)升速過(guò)程中3個(gè)軸承振動(dòng)情況Fig.2 Vibration of three bearings during speed up in the first start-up process

圖3和圖4分別給出了振動(dòng)幅值波動(dòng)時(shí)各點(diǎn)波形圖和頻譜圖。從圖3可以看出，振動(dòng)幅值波動(dòng)時(shí)，1號(hào)、2號(hào)、3號(hào)軸承的振動(dòng)波形圖均發(fā)生了畸變。從圖4可以看出，1號(hào)軸承和3號(hào)軸承振動(dòng)頻譜中出現(xiàn)了較大幅度的20.91 Hz低頻分量，2號(hào)軸承振動(dòng)頻譜中出現(xiàn)了較大幅度的15.68 Hz低頻分量，低頻分量幅值已經(jīng)超過(guò)工頻分量，成為影響振動(dòng)幅值的主要因素。

圖3 第1次開(kāi)機(jī)升速到2 500 r/min時(shí)3個(gè)軸承振動(dòng)波形圖Fig.3 Vibration waveforms of three bearings at 2 500 r/min in the first start-up process

圖4 第1次開(kāi)機(jī)升速到2 500 r/min時(shí)3個(gè)軸承振動(dòng)頻譜圖Fig.4 Vibration spectrum of three bearings at 2 500 r/min in the first start-up process

圖5給出了燃?xì)廨啓C(jī)組定速帶負(fù)荷過(guò)程中各點(diǎn)振動(dòng)情況。在低負(fù)荷狀態(tài)下，各點(diǎn)振動(dòng)幅值有小幅度波動(dòng)。隨著負(fù)荷的增加，振動(dòng)幅值的波動(dòng)幅度減小。圖6給出了帶負(fù)荷初期3個(gè)軸承振動(dòng)的頻譜圖，從圖中可以看出，1號(hào)軸承出現(xiàn)了18.80 Hz低頻分量，2號(hào)軸承出現(xiàn)了376.0 Hz高頻分量，3號(hào)軸承出現(xiàn)了6.27 Hz超低頻分量。不同軸承上表現(xiàn)出來(lái)的振動(dòng)頻譜特征不完全相同，這種情況在以往的機(jī)組運(yùn)行過(guò)程中比較少見(jiàn)。

2.2 第5次開(kāi)機(jī)振動(dòng)情況

第1次開(kāi)機(jī)，燃?xì)廨啓C(jī)組連續(xù)運(yùn)行2 d后停機(jī)，停機(jī)過(guò)程中振動(dòng)雖有波動(dòng)，但幅度不大。第3日再次開(kāi)機(jī)時(shí)出現(xiàn)較大幅度振動(dòng)，隨后連續(xù)開(kāi)機(jī)3次，都因振動(dòng)大而停機(jī)。第5次開(kāi)機(jī)，沒(méi)有跳機(jī)，燃?xì)廨啓C(jī)組升速到3 000 r/min。

圖5 第1次開(kāi)機(jī)定速3 000 r/min和帶負(fù)荷過(guò)程中3個(gè)軸承振動(dòng)情況Fig.5 Vibration of three bearings at 3 000 r/min and during on-load operation in the first start-up process

圖6 第1次開(kāi)機(jī)帶負(fù)荷運(yùn)行時(shí)3個(gè)軸承振動(dòng)頻譜圖Fig.6 Vibration spectrum of three bearings during on-load operation in the first start-up process

圖7給出了升速過(guò)程中各測(cè)點(diǎn)振動(dòng)變化情況，可看出升速到2 400 r/min后，振動(dòng)突然增大。與第1次開(kāi)機(jī)不同的是，隨著轉(zhuǎn)速的進(jìn)一步升高，雖然工頻分量幅值減小了，但總振動(dòng)幅值卻越來(lái)越大，主要表現(xiàn)在1號(hào)、3號(hào)軸承上，以1號(hào)軸承最為突出。圖8給出了3 000 r/min下各測(cè)點(diǎn)振動(dòng)頻譜圖。從升速過(guò)程中1號(hào)測(cè)點(diǎn)振動(dòng)頻譜隨轉(zhuǎn)速變化情況可以看出，轉(zhuǎn)速升高到2 400 r/min后，頻譜圖上出現(xiàn)了大幅度低頻分量，頻率約為21.04 Hz。升速過(guò)程中該頻率一旦出現(xiàn)，即被鎖定，不隨轉(zhuǎn)速變化。

2.3 振動(dòng)特征

根據(jù)多次開(kāi)機(jī)過(guò)程中的振動(dòng)測(cè)試數(shù)據(jù)可以發(fā)現(xiàn)，該燃?xì)廨啓C(jī)組上發(fā)生的不穩(wěn)定振動(dòng)具有以下特征：

圖7 第5次開(kāi)機(jī)升速過(guò)程中3個(gè)軸承振動(dòng)情況Fig.7 Vibration of three bearings during speed up in the fifth start-up process

圖8 第5次開(kāi)機(jī)定速3 000 r/min時(shí)3個(gè)軸承振動(dòng)頻譜圖Fig.8 Vibration spectrum of three bearings at 3 000 r/min in the fifth start-up process

a)升速到一定轉(zhuǎn)速后以及在定速運(yùn)行時(shí)，都有可能發(fā)生這種振動(dòng)。振動(dòng)一旦發(fā)生，振動(dòng)幅值即呈現(xiàn)大幅隨機(jī)性波動(dòng)。

b)隨機(jī)性振動(dòng)主要表現(xiàn)在1號(hào)軸承上，同時(shí)對(duì)2號(hào)、3號(hào)軸承也有一定的影響。

c)振動(dòng)幅值波動(dòng)時(shí)，出現(xiàn)大幅度低頻分量，低頻分量頻率為18～21 Hz。升速過(guò)程中也有可能出現(xiàn)6.26～6.75 Hz超低頻以及376.0 Hz的高頻分量。

d)振動(dòng)一旦發(fā)生，振動(dòng)頻率被鎖定，不隨轉(zhuǎn)動(dòng)頻率變化。

3 振動(dòng)原因分析

通過(guò)以上的測(cè)試結(jié)果可以看出，低頻分量是導(dǎo)致該燃?xì)廨啓C(jī)組振動(dòng)的主要原因。與燃?xì)廨啓C(jī)組低頻振動(dòng)相關(guān)的可能故障主要包括：氣流激振、油膜失穩(wěn)和壓氣機(jī)失速。

從圖2可以看出，該機(jī)組1階和2階臨界轉(zhuǎn)速分別為1 080 r/min和2 150 r/min，對(duì)應(yīng)頻率分別為18.0 Hz和35.8 Hz。該燃?xì)廨啓C(jī)組振動(dòng)發(fā)生在轉(zhuǎn)速升高到2倍的1階臨界轉(zhuǎn)速(2 500 r/min)之后，低頻頻率(21 Hz左右)與轉(zhuǎn)子1階固有頻率(18 Hz)相近，該頻率在轉(zhuǎn)速升高過(guò)程中被鎖定，上述振動(dòng)現(xiàn)象與滑動(dòng)軸承油膜失穩(wěn)很像，有發(fā)生油膜失穩(wěn)的可能性。

油膜失穩(wěn)是指旋轉(zhuǎn)的軸頸在滑動(dòng)軸承中帶動(dòng)潤(rùn)滑油高速流動(dòng)，一定條件下高速油流反過(guò)來(lái)激勵(lì)軸頸所產(chǎn)生的一種強(qiáng)烈自激振動(dòng)現(xiàn)象。油膜失穩(wěn)的主要特征有：①油膜失穩(wěn)發(fā)生在轉(zhuǎn)速高于失穩(wěn)轉(zhuǎn)速之后，失穩(wěn)轉(zhuǎn)速通常在相應(yīng)轉(zhuǎn)子1階臨界轉(zhuǎn)速的2倍值以上。②油膜失穩(wěn)故障發(fā)生后的振動(dòng)頻率近似等于相應(yīng)轉(zhuǎn)子1階臨界轉(zhuǎn)速所對(duì)應(yīng)的頻率。③油膜失穩(wěn)故障一旦發(fā)生，會(huì)在比較寬的轉(zhuǎn)速范圍內(nèi)存在，而故障頻率保持不變。轉(zhuǎn)速降低到失穩(wěn)轉(zhuǎn)速以下，失穩(wěn)才會(huì)消失。④油膜失穩(wěn)故障的發(fā)生具有突發(fā)性。

失穩(wěn)轉(zhuǎn)速以前，故障頻率點(diǎn)所對(duì)應(yīng)的幅值較小，而且時(shí)隱時(shí)現(xiàn)，失穩(wěn)轉(zhuǎn)速之后，振動(dòng)幅值將突然增大。油膜失穩(wěn)故障主要與軸承結(jié)構(gòu)參數(shù)、軸承載荷、潤(rùn)滑油參數(shù)等有關(guān)。本次檢修對(duì)軸承進(jìn)行過(guò)檢查，沒(méi)有發(fā)現(xiàn)軸承間隙超差等設(shè)計(jì)方面的問(wèn)題。查詢運(yùn)行記錄可知，運(yùn)行狀態(tài)下各軸承溫度正常，沒(méi)有發(fā)現(xiàn)軸承載荷過(guò)高或過(guò)低現(xiàn)象。提高軸承潤(rùn)滑油溫后啟機(jī)，同樣發(fā)生了大幅振動(dòng)。根據(jù)上述分析，可以初步排除油膜失穩(wěn)故障。

該燃?xì)廨啓C(jī)組上發(fā)生的失穩(wěn)現(xiàn)象和氣流激振也很相似。氣流激振故障與機(jī)組負(fù)荷等因素有關(guān)，負(fù)荷越大，流量越大，氣流激振力越大，越容易發(fā)生氣流激振。但是分析發(fā)現(xiàn)，該機(jī)組故障主要發(fā)生在升速和定速帶負(fù)荷初期，該期間流量較低。隨著負(fù)荷的增加，流量增大而振動(dòng)反而減小，因此可以排除氣流激振故障。

該機(jī)組檢修后啟動(dòng)時(shí)，在2 500 r/min附近2號(hào)軸承上出現(xiàn)了376.0 Hz和15.68 Hz分量，3號(hào)軸承上出現(xiàn)了6.26～6.75 Hz分量，這些頻率分量都不能用氣流激振和油膜失穩(wěn)來(lái)解釋。

在排除氣流激振和油膜失穩(wěn)故障可能性后，更多的疑點(diǎn)指向燃?xì)廨啓C(jī)組壓氣機(jī)失速。壓氣機(jī)在非設(shè)計(jì)狀態(tài)下工作時(shí)，流量變化與轉(zhuǎn)速變化的不協(xié)調(diào)，將導(dǎo)致來(lái)流對(duì)壓氣機(jī)葉片的迎角增大。當(dāng)迎角超過(guò)某個(gè)極限后，葉片通道中的氣流將產(chǎn)生分離，產(chǎn)生大幅氣流脈動(dòng)，進(jìn)而導(dǎo)致大幅不穩(wěn)定振動(dòng)。該現(xiàn)象稱之為燃?xì)廨啓C(jī)組壓氣機(jī)失速。

4 振動(dòng)處理方案

4.1 IGV角度對(duì)振動(dòng)影響分析

該型燃?xì)廨啓C(jī)組設(shè)計(jì)有可調(diào)IGV，安裝在壓氣機(jī)最前端，由液壓控制系統(tǒng)和可轉(zhuǎn)導(dǎo)葉回轉(zhuǎn)執(zhí)行機(jī)構(gòu)組成。IGV有16組葉片，每組4片，共計(jì)64片。如果IGV角度固定，燃?xì)廨啓C(jī)組壓氣機(jī)空氣流量改變時(shí)，氣流絕對(duì)速度角度變化，會(huì)在葉腹和葉背產(chǎn)生氣流脫離。如果導(dǎo)葉角度可調(diào)，壓氣機(jī)空氣流量變化時(shí)，改變可轉(zhuǎn)導(dǎo)葉角度可以改變氣流絕對(duì)速度方向，保證氣流進(jìn)入動(dòng)葉的相對(duì)速度方向恒定不變，使得氣流軸向速度與圓周速度相匹配，從而抑制氣流脫離。燃?xì)廨啓C(jī)組升速和帶負(fù)荷初期，壓氣機(jī)進(jìn)氣量較小，IGV開(kāi)度較??；帶負(fù)荷到一定程度后，進(jìn)氣量與設(shè)計(jì)值接近，IGV應(yīng)開(kāi)啟到較大角度以免產(chǎn)生負(fù)沖角引起不穩(wěn)定流動(dòng)。

4.2 故障處理方案

該燃?xì)廨啓C(jī)組沒(méi)有配備水洗裝置，經(jīng)過(guò)長(zhǎng)時(shí)間運(yùn)行后，燃?xì)廨啓C(jī)組壓氣機(jī)葉片存在一定程度的積垢。葉片積垢后，壓氣機(jī)進(jìn)氣量減少，壓氣機(jī)各級(jí)氣流流動(dòng)偏離設(shè)計(jì)狀態(tài)，壓氣機(jī)壓比減小，原來(lái)設(shè)計(jì)的IGV開(kāi)度就相對(duì)偏大，導(dǎo)致一級(jí)動(dòng)葉氣流沖角偏移，使壓氣機(jī)葉片處于失速狀態(tài)。

停機(jī)后對(duì)IGV開(kāi)度進(jìn)行了檢測(cè)。檢查發(fā)現(xiàn)，IGV角度與控制畫(huà)面給出的指令相比，有不同程度的正偏差。葉片積垢后，流量減小，IGV開(kāi)度可能也偏大。根據(jù)檢查和分析結(jié)果，修改控制指令，減小IGV閥開(kāi)度1°，使得IGV角度滿足機(jī)組實(shí)際運(yùn)行情況需求。

4.3 IGV開(kāi)度調(diào)整前后振動(dòng)情況

調(diào)整IGV開(kāi)度后再次開(kāi)機(jī)觀察燃?xì)廨啓C(jī)組軸系振動(dòng)情況。圖9給出了IGV開(kāi)度調(diào)整前后2次開(kāi)機(jī)過(guò)程中各點(diǎn)振動(dòng)隨轉(zhuǎn)速變化情況。IGV開(kāi)度調(diào)整后，升速過(guò)程中2 500 r/min后的振動(dòng)大幅度減小，振動(dòng)信號(hào)主要以工頻分量為主，IGV開(kāi)度調(diào)整取得了很好的減振效果。

5 結(jié)論

本文針對(duì)某臺(tái)大型燃?xì)廨啓C(jī)組發(fā)生的不穩(wěn)定振動(dòng)，通過(guò)對(duì)多次啟停機(jī)過(guò)程和帶負(fù)荷過(guò)程的振動(dòng)測(cè)試，總結(jié)了燃?xì)廨啓C(jī)組上發(fā)生的不穩(wěn)定振動(dòng)特征。深入研究振動(dòng)特征并結(jié)合現(xiàn)場(chǎng)實(shí)際處理，得到的結(jié)果表明，本機(jī)組不穩(wěn)定振動(dòng)不是由油膜失穩(wěn)導(dǎo)致，而是由于壓氣機(jī)失速引發(fā)的。通過(guò)調(diào)整IGV開(kāi)度，解決了不穩(wěn)定振動(dòng)故障。

圖9 IGV開(kāi)度調(diào)整前后開(kāi)機(jī)升速過(guò)程中3個(gè)軸承振動(dòng)比較Fig.9 Comparison of vibration of three bearings before and after adjusting IGV opening in start-up process

本研究主要結(jié)論如下：

a)燃?xì)廨啓C(jī)組在啟動(dòng)升速和定速帶負(fù)荷初期所發(fā)生的不穩(wěn)定振動(dòng)主要是由于燃?xì)廨啓C(jī)組中壓氣機(jī)失速所引起的。失速故障發(fā)生后，出現(xiàn)了較大幅度的低頻分量，成為振動(dòng)的主要影響因素。低頻頻率雖然與轉(zhuǎn)子1階固有頻率相近，但并不完全相同.

b)IGV角度偏差及燃?xì)廨啓C(jī)組壓氣機(jī)葉片積垢，導(dǎo)致升速和定速帶負(fù)荷初期因空氣流量較小而引發(fā)燃?xì)廨啓C(jī)組壓氣機(jī)失速。通過(guò)適當(dāng)減小IGV角度，有效地減小了燃?xì)廨啓C(jī)組振動(dòng)。在燃?xì)廨啓C(jī)組檢修時(shí)，應(yīng)重視對(duì)IGV角度的標(biāo)定和校準(zhǔn)工作。

c)壓氣機(jī)失速故障和油膜失穩(wěn)故障特征有很強(qiáng)的相似性，但其故障機(jī)理完全不同，油膜失穩(wěn)故障治理方案并不適用于壓氣機(jī)失速故障。故障診斷時(shí)應(yīng)注意區(qū)分兩者之間的差異，選擇合理的振動(dòng)故障處理方法。