王春風， 李媛媛， 陳明穎， 桑振遠

(黑龍江東方學院， 哈爾濱 150000)

精密外圓縱向磨削是一個復雜的工藝過程，影響磨削質量的因素有很多，如砂輪磨損、主軸功率、工藝參數(shù)等等。砂輪磨損的強時變性使軋輥磨削過程變?yōu)楣に嚂r變的加工過程，導致磨削過程更加復雜。傳統(tǒng)的方法是采用試切法保證工件的尺寸精度，導致加工質量對操作人員經(jīng)驗以及技能的依賴[1]。然而，操作人員的水平及經(jīng)驗參差不齊且隨工作時間而變化，這種依賴性會導致加工效率降低及加工質量不穩(wěn)定。

CBN砂輪磨削具有效率高、精度高、成本低的優(yōu)勢[2]，已經(jīng)廣泛應用于汽車行業(yè)的凸輪軸及曲軸的加工上。楊威等[3]以磨削加工汽車發(fā)動機凸輪軸、曲軸為例，對CBN砂輪與普通剛玉砂輪進行對比試驗，發(fā)現(xiàn)在加工工件數(shù)量相同的情況下，剛玉砂輪的磨料消耗速度是CBN砂輪的400多倍；CBN砂輪可提高加工效率30%以上，其綜合生產成本比剛玉砂輪的綜合生產成本降低60%。

與凸輪軸、曲軸相比，軋輥尺寸更大，加工時間更長。若能將CBN砂輪應用于軋輥的磨削中，對軋輥加工效率的提升會更加的明顯。與其他外圓磨削相比，軋輥磨削有2個特點：第一，軋輥尺寸大，材料去除量大，砂輪磨損量大；第二，軋輥磨削不僅有徑向進給，還有軸向的進給。這意味著，在軋輥磨削中，一次軸向走刀就會造成砂輪的嚴重磨損，進而導致砂輪徑向進給量的變化及工藝參數(shù)的變化，影響軋輥磨削的尺寸精度以及加工效率。

在過去的二十年中，多種檢測技術已經(jīng)被用來采集機床運行狀態(tài)的信號[4-5]，其中包括力信號[6-7]、振動信號[8]、聲發(fā)射信號[9]、功率信號以及機床運行溫度[10]。在此基礎上，使用氧化鋁砂輪和CBN砂輪分別磨削高速鋼及高鎳鉻鑄鐵軋輥，并在加工過程中采集磨床主軸功率的變化。通過對比氧化鋁砂輪和CBN砂輪在軋輥磨削中的性能，對CBN砂輪在軋輥磨削中的應用做出評估。

1 軋輥磨削過程中數(shù)學模型的建立

在軋輥磨削過程中，砂輪磨損會導致軋輥加工尺寸誤差。因此，將建立材料實際去除量(用rr表示)及砂輪磨損量(用ww表示)的數(shù)學模型。

假設砂輪在磨削軋輥過程中沒有磨損，則對于名義材料去除量rn有：

rn=nDc×(d0-nDc)×π×l

(1)

其中：Dc表示砂輪進給量，d0為軋輥初始直徑，l為軋輥長度，n為砂輪軸向走刀次數(shù)。

然而，實際加工中，砂輪磨損將導致實際材料去除量小于名義材料去除量，材料實際去除量(rr)與名義材料去除量之間的關系為：

rr=rn×δ

(2)

式中，δ表示砂輪加工效率系數(shù)，其值隨加工參數(shù)、工件材料、砂輪的改變而變化。假定砂輪在磨削軋輥的過程中不發(fā)生磨損，則軋輥加工后的名義直徑dn可用公式(3)表示：

dn=d0-2×Dc×n

(3)

軋輥磨削過程中，由于砂輪磨損導致的軋輥磨后實際直徑dr可由公式(4)計算：

(4)

根據(jù)公式(3)及公式(4)可以計算出砂輪磨損量(ww)，如公式(5)、(6)所示：

ΔDw=dr-dn

(5)

(6)

其中：Dw為砂輪初始直徑，b為砂輪寬度。

2 試驗設置

2.1 機床及砂輪

試驗采用華辰重機有限公司的MK84125 CNC軋輥磨床(圖1)，其可加工軋輥的最大直徑為φ1 350 mm，最大軋輥長度為6 000 mm。這款機床具有精度保持性高、穩(wěn)定性好等特點。

軋輥材料分別為高速鋼和高鎳鉻鑄鐵，其表面硬度分別為60 HRC與52 HRC，初始軋輥直徑分別為389.56 mm和 391.84 mm，軋輥長度均為700 mm。砂輪分別使用樹脂結合劑氧化鋁砂輪(φ734.482 mm)及樹脂結合劑CBN砂輪(φ576.070 mm)，砂輪寬度都為77 mm。砂輪照片如圖2所示。

(a)Al2O3砂輪粒度號46,組織號7(b)CBN砂輪磨粒粒度B151,體積分數(shù)30%圖2 砂輪照片F(xiàn)ig.2Photosofgrindingwheels

2.2 測量及功率采集系統(tǒng)

軋輥直徑采用三點測量法測量，通過測量軋輥表面3點的位置計算得出軋輥直徑，如圖1所示，其中紅色部分為軋輥磨床自帶的三點直徑測量臂。在試驗中，利用NI公司的電流電壓傳感器采集磨削過程中的主軸電流電壓信號，通過Labview編譯的信號采集軟件換算成主軸功率信號，其信號采集頻率為650 Hz。

2.2 試驗工藝參數(shù)設置

分別用氧化鋁砂輪和CBN砂輪加工高速鋼(HSS)及高鎳鉻鑄鐵(HCN)，砂輪轉速為50 m/s，徑向進給速度為2 500 mm/min，徑向進給量分別是0.010、0.015、0.020、0.025、0.030 mm，軸向走刀次數(shù)為20。

3 試驗結果及分析

3.1 軋輥磨削試驗結果及分析

分別對普通氧化鋁砂輪及CBN砂輪磨削軋輥試驗過程中的初始軋輥直徑d0、軋輥名義直徑dn以及磨后軋輥實際直徑dr進行統(tǒng)計，如表1和表2所示。其中，i表示主軸功率曲線的斜率。從表1和表2可計算出軋輥名義材料去除量rn、實際材料去除量rr、砂輪磨損量ww、砂輪加工效率δ以及磨耗比G，分別如表3、表4所示。

表1 氧化鋁砂輪磨削軋輥

表2 CBN砂輪磨削軋輥

在軋輥磨削過程中，不論是氧化鋁砂輪還是CBN砂輪，隨著砂輪進給量Dc的增大，砂輪加工效率δ以及G值都隨之下降。對于氧化鋁砂輪，當進給量Dc增大到一定程度，會出現(xiàn)砂輪磨損量大于材料去除量的情況，此時砂輪加工效率非常低，軋輥磨削加工時間長且精度低。從表3、表4中可看出：CBN砂輪的加工效率δ至少比氧化鋁砂輪的高150%，CBN砂輪的磨耗比G至少是氧化鋁砂輪的磨耗比的9倍。這表明，無論是在加工效率還是在砂輪損耗量方面，CBN砂輪都優(yōu)于氧化鋁砂輪。

表3 氧化鋁砂輪磨削軋輥結果

3.2 主軸功率信號采集結果及分析

分別將氧化鋁砂輪及CBN砂輪磨削軋輥一次軸向走刀中的主軸功率典型信號匯總于圖4及圖5中。

氧化鋁砂輪磨削軋輥時，主軸功率下降速率隨砂輪進給量的增大而增大；當CBN砂輪進給量較小時，在磨削過程中，主軸功率增大；當CBN砂輪進給量較大時，主軸功率也開始下降。軋輥磨削過程中，在一次軸向走刀中，因為砂輪磨損使主軸功率變化與砂輪進給量有相關性。

4 結論

使用氧化鋁砂輪和CBN砂輪加工高速鋼和高鎳鉻鑄鐵軋輥，獲得的結論如下：

(1)軋輥磨削過程中伴隨著砂輪的大量磨損，導致工藝參數(shù)的時變，從而造成軋輥磨削的效率及尺寸精度低。

(2)磨削軋輥時，樹脂結合劑CBN砂輪的效率比普通氧化鋁砂輪的最少提高150%；去除同樣軋輥材料時，CBN砂輪磨損量最多是普通氧化鋁砂輪磨損量的1/9。