李建兵，邱曉娟，顧曉偉

(1.山東潤(rùn)澤化工有限公司，山東 東明 274500；2.山東易陽(yáng)石化節(jié)能裝備有限公司，山東 濟(jì)南 250101)

1 裝置概況

1.1 裝置簡(jiǎn)介

裝置規(guī)模：100萬(wàn)t/a,其中蠟油70萬(wàn)t/a，柴油30萬(wàn)t/a，加工下限：70%；加工上限：110%；可全加工柴油。

裝置建設(shè)性質(zhì)：正常生產(chǎn)。

裝置組成：反應(yīng)、分餾、壓縮機(jī)、加熱爐等部分。

裝置原料：焦化蠟油、催化柴油、減壓蠟油和氫氣，自系統(tǒng)管道送入裝置。

主要產(chǎn)品：石腦油、精制柴油、精制蠟油，自裝置管道送至系統(tǒng)。

生產(chǎn)制度：年開(kāi)工時(shí)數(shù)按8000小時(shí)設(shè)計(jì)，連續(xù)生產(chǎn)，實(shí)行“四班三倒”制。

1.2 裝置工藝技術(shù)特點(diǎn)

(1)裝置催化劑采用淄博魯源工業(yè)催化劑有限公司生產(chǎn)的LYT-707/LYT-703加氫處理催化劑和LYT-04/LYT-704A/LYT-704B加氫催化劑保護(hù)劑。

(2)反應(yīng)部分采用爐前混氫技術(shù)。

(3)為了減少設(shè)備及管線的腐蝕，提高循環(huán)氫的氫純度，設(shè)置了循環(huán)氫脫硫系統(tǒng)。

(4)反應(yīng)器為熱壁結(jié)構(gòu)，內(nèi)設(shè)三個(gè)催化劑床層，床層間設(shè)冷氫盤；采用新型反應(yīng)器分布器及急冷箱，使混合更加均勻。

(5)原料油經(jīng)自動(dòng)反沖洗過(guò)濾器進(jìn)入反應(yīng)系統(tǒng)，避免了催化劑床層過(guò)早出現(xiàn)較大的壓降，延長(zhǎng)了裝置的操作周期，自動(dòng)反沖洗過(guò)濾器采用氮?dú)廨o助反沖洗技術(shù)。

(6)裝置反應(yīng)部分采用熱高分工藝流程，減少反應(yīng)流出物冷卻負(fù)荷，優(yōu)化換熱流程，降低了裝置能耗。

(7)高壓換熱器采用螺紋鎖緊環(huán)雙殼程結(jié)構(gòu)，傳熱系數(shù)高[1]，一是螺紋鎖緊環(huán)換熱器結(jié)構(gòu)緊湊、占地少；二是節(jié)約換熱面積、密封性能好、不易泄露、運(yùn)行周期長(zhǎng)。

(8)分餾部分采用雙塔汽提流程。熱低分油和冷低分油混合后進(jìn)入硫化氫汽提塔脫除硫化氫，然后再進(jìn)入分餾塔切割石腦油、柴油、加氫蠟油產(chǎn)品。

(9)在熱高壓分離器和熱低壓分離器之間設(shè)置液力透平，用于驅(qū)動(dòng)反應(yīng)進(jìn)料泵，充分回收能量，降低裝置能耗。

(10)熱高分氣空冷器的管箱采用絲堵式結(jié)構(gòu)。

(11)反應(yīng)進(jìn)料加熱爐采用雙室單排雙面輻射臥管立式爐。輻射盤管采用單排水平管雙面輻射布置，其目的在于保證管內(nèi)兩相流動(dòng)能達(dá)到理想的流型，并且使得管外熱強(qiáng)度和管壁溫度較為均勻，提高管材利用率。分餾塔進(jìn)料加熱爐采用對(duì)流-輻射型圓筒爐，工藝介質(zhì)先經(jīng)對(duì)流室再進(jìn)入輻射室加熱至工藝所需溫度。為提高加熱爐的效率，兩臺(tái)加熱爐共用采用空氣預(yù)熱器回收余熱。

(12)高壓空冷器前注水，以避免銨鹽在低溫部位結(jié)晶，引起系統(tǒng)壓降增大[2]。

(13)汽提塔頂設(shè)注緩蝕劑設(shè)施，減輕塔頂流出物中硫化氫對(duì)塔頂系統(tǒng)的腐蝕，塔底設(shè)蒸汽汽提。

(14)分餾塔設(shè)一個(gè)側(cè)線柴油汽提塔和一個(gè)中段回流，分餾出的低壓瓦斯作為加熱爐燃料氣，塔頂出石腦油，塔底出加氫蠟油，塔底設(shè)蒸汽汽提。

(15)催化劑預(yù)硫化采用液相硫化方法，催化劑按器外再生考慮。

(16)新氫壓縮機(jī)采用往復(fù)式壓縮機(jī)，一開(kāi)一備。

(17)循環(huán)氫壓縮機(jī)采用離心式壓縮機(jī)，通過(guò)中壓蒸汽透平驅(qū)動(dòng)，背壓蒸汽送入1.0MPa蒸汽管網(wǎng)。

2 運(yùn)行分析

在標(biāo)定期間，加氫全部加工蠟油，焦蠟和直餾摻煉比例保持在2∶ 8左右，加氫保持最高加工量，精制蠟油硫含量按不大于12000ppm進(jìn)行控制。標(biāo)定期間裝置反應(yīng)溫度根據(jù)需要可適當(dāng)進(jìn)行調(diào)整，系統(tǒng)壓力以反應(yīng)入口壓力為準(zhǔn)，控制在≥8.0MPa，觀察各設(shè)備、工藝操作運(yùn)行情況，記錄各溫度、壓力等數(shù)據(jù)；每班聯(lián)系化驗(yàn)分析一次，分別化驗(yàn)分析原料油和精制蠟油的硫含量、密度、堿性氮、總氮、殘?zhí)?、含鹽等。

2.1 原料及產(chǎn)品性質(zhì)

原料及產(chǎn)品的性質(zhì)采用的數(shù)據(jù)為標(biāo)定期間的平均值，標(biāo)定期間裝置保持滿負(fù)荷生產(chǎn)狀態(tài)，總加工量為9489.7噸，平均為131.8t/h，負(fù)荷率為105.44%。

表1 原料及產(chǎn)品性質(zhì)分析數(shù)據(jù)

加工原料為焦化蠟油和直餾蠟油，摻煉比例在2∶ 8左右，原料密度在916.7～920.1 kg/m3之間，標(biāo)定期間平均密度為919.3 kg/m3，密度較實(shí)際值低，符合原料性質(zhì)要求。原料硫含量為1.58，比設(shè)計(jì)值高出0.12%，對(duì)裝置操作影響不大；含鹽為2.333mg/L；殘?zhí)吭?.15%～0.21%之間，有兩次原料超出設(shè)計(jì)值0.19%，其余均在設(shè)計(jì)值之內(nèi)。產(chǎn)品精制蠟油密度在914.4～917.7kg/m3之間，標(biāo)定期間平均密度為916.5kg/m3，由于加氫深度淺，與原料相比密度變化不大。精制蠟油硫含量為1.37%之間，脫硫率較低基本在14.65%～11.04%之間，標(biāo)定期間平均脫硫率為13.3%。殘?zhí)拷档椭?.1%～0.06%左右，平均值為0.097%。含鹽降低至2.0～1.0mg/L之間。脫氮方面，由于產(chǎn)品硫含量控制相對(duì)較高，加氫反應(yīng)深度較低，脫氮反應(yīng)主要發(fā)生在300℃以上，總體脫氮效果不明顯，原料中含氮化合物的脫除難度也不一樣，總氮產(chǎn)品與原料差別不大，總氮脫除率為8.17%，堿性氮總體含量較低，脫除率為5.87%。

2.2 主要操作條件(見(jiàn)表2)

表2 反應(yīng)系統(tǒng)主要操作條件數(shù)據(jù)

從表2中可以看出標(biāo)定期間體積空速基本保持在1.08-1，接近設(shè)計(jì)體積空速1.1h-1。氫耗方面，由于淺度加氫，用氫量很少，新氫用量在250～450kg/h左右波動(dòng)，氫耗大部分在0.2%～0.3%之間，最低時(shí)為0.18%，最高時(shí)為0.41%，標(biāo)定期間平均氫耗為0.22%。循環(huán)氫及氫油比方面，循環(huán)氫流量大部分時(shí)間在79000～82000 N m2/h之間，循環(huán)氫氫純度在93%～97%之間，新氫補(bǔ)入量在250～400 kg/h左右，氫油體積比大部分時(shí)間在550～600之間，最低為523，最高為656，與設(shè)計(jì)值700相比略低。

3 能耗情況

能耗情況見(jiàn)表3。

表3 能耗情況統(tǒng)計(jì)

從表3可以看出標(biāo)定期間綜合能耗為12.41千克標(biāo)油/噸，比車間基本值12.66低0.25千克標(biāo)油/噸，比目標(biāo)值12.0千克標(biāo)油/噸高0.41千克標(biāo)油/噸，較總體綜合能耗12.02千克標(biāo)油/噸，高0.39千克標(biāo)油/噸。相對(duì)偏高，主要原因?yàn)椋?1)自產(chǎn)低分氣量較少，使用系統(tǒng)瓦斯較多，在標(biāo)定期間系統(tǒng)瓦斯組分變化大、變化頻繁，瓦斯消耗量大，導(dǎo)致瓦斯總體單耗相對(duì)較高達(dá)到0.0073，比之前的0.006，明顯偏高較多；(2)根據(jù)循環(huán)氫流量及氫油比，將汽輪機(jī)轉(zhuǎn)速提高了500 r/min左右，蒸汽消耗量有所增加。

4 結(jié)論

(1)實(shí)際運(yùn)行結(jié)果表明，裝置工藝流程技術(shù)先進(jìn)，可以通過(guò)調(diào)整反應(yīng)溫度靈活的調(diào)整精制蠟油硫含量，收率、能耗均能達(dá)到設(shè)計(jì)指標(biāo)，但是脫硫率、脫氮率較低。裝置催化劑能夠滿足生產(chǎn)要求，催化劑活性、穩(wěn)定性較好，反應(yīng)器床層溫度、壓降均正常。

(2)由于氣體、污油等介質(zhì)使用孔板流量計(jì)或者沒(méi)有流量計(jì)，物料計(jì)量方面存在偏差，造成計(jì)量不準(zhǔn)確。

(3)在標(biāo)定期間系統(tǒng)瓦斯組分變化大、變化頻繁，瓦斯消耗量大，導(dǎo)致瓦斯總體單耗相對(duì)較高達(dá)到0.0073，比之前的0.006，明顯偏高較多。

(4)在整個(gè)標(biāo)定期間汽輪機(jī)、新氫壓機(jī)運(yùn)行平穩(wěn)，反應(yīng)器差壓穩(wěn)定、兩塔運(yùn)行平穩(wěn)，余隙無(wú)級(jí)調(diào)節(jié)氣量節(jié)能系統(tǒng)、液力透平均處于投用平穩(wěn)運(yùn)行狀態(tài)，未見(jiàn)異常情況，F(xiàn)2101加熱爐熱效率保持在90%左右，達(dá)到了設(shè)計(jì)的熱效率要求，裝置總體運(yùn)行平穩(wěn)。