陳 杰
(上海市政工程設(shè)計(jì)研究總院(集團(tuán))有限公司,上海市 200092)
隨著我國(guó)國(guó)民經(jīng)濟(jì)的快速發(fā)展,全球貿(mào)易化早已是必然趨勢(shì),作為進(jìn)出口貿(mào)易的大國(guó),現(xiàn)存的港口及其配套的拖車(chē)停車(chē)場(chǎng)已無(wú)法滿(mǎn)足日益擴(kuò)大的貿(mào)易量。深圳作為一線超級(jí)大城市,土地資源問(wèn)題尤其突出,在平地資源無(wú)法滿(mǎn)足當(dāng)?shù)亟?jīng)濟(jì)發(fā)展需求時(shí),向山地資源發(fā)展已是必然的選擇。鑒于鹽田后方陸域面積狹小,空間資源爭(zhēng)奪激烈,交通矛盾日益突出,集裝箱運(yùn)輸車(chē)路邊占道停車(chē)現(xiàn)象突出,對(duì)地區(qū)交通和居民生活帶來(lái)極大影響。為解決港口及后方陸域物流產(chǎn)業(yè)所帶來(lái)的作業(yè)停車(chē)需求,現(xiàn)建設(shè)一座鹽田港集裝箱運(yùn)輸車(chē)綜合服務(wù)中心,作為疏港公共基礎(chǔ)設(shè)施,見(jiàn)圖1所示。
圖1 停車(chē)場(chǎng)效果圖
該項(xiàng)目為大型綜合功能性建筑,包括2棟綜合集卡停車(chē)樓和1棟綜合服務(wù)樓。本文研究對(duì)象為1棟拖車(chē)停車(chē)樓。該停車(chē)樓建筑面積約124 440 m2。建筑主體高度52.7 m,地上八層。
根據(jù)建筑功能需要,并針對(duì)工程特點(diǎn),對(duì)1#拖車(chē)停車(chē)樓通過(guò)設(shè)置抗震縫分為兩個(gè)結(jié)構(gòu)單體,其中1-2#單體長(zhǎng)104.7 m,寬57.5 m。地上典型平面布置見(jiàn)圖2、圖3所示,豎向典型剖面見(jiàn)圖4所示。該單體結(jié)構(gòu)的設(shè)計(jì)使用年限為50 a,建筑結(jié)構(gòu)的安全等級(jí)為二級(jí)??拐鹪O(shè)防烈度為7度(0.1g),設(shè)計(jì)地震分組為第一組。場(chǎng)地類(lèi)別為Ⅱ類(lèi),特征周期為0.35 s。50 a一遇基本風(fēng)壓為0.75 kN/m2,地面粗糙度類(lèi)別為B類(lèi)。多遇地震下水平地震影響系數(shù)最大值為0.08,罕遇地震影響系數(shù)為0.5。結(jié)構(gòu)阻尼比為0.05,抗震設(shè)防類(lèi)別為標(biāo)準(zhǔn)設(shè)防類(lèi)。根據(jù)《建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》[1]第4.1.8條,尚應(yīng)估計(jì)不利地段對(duì)設(shè)計(jì)地震動(dòng)參數(shù)可能產(chǎn)生的放大作用,其水平地震影響系數(shù)最大值應(yīng)乘以增大系數(shù),該單體局部地形頂部地震影響系數(shù)放大系數(shù)取1.5。根據(jù)《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》8.2.2條對(duì)于山區(qū)的建筑物風(fēng)壓高度變化系數(shù)還應(yīng)考慮地形條件的修正,經(jīng)計(jì)算,修正系數(shù)η取1.41。
圖2 典型掉層二層結(jié)構(gòu)平面布置圖
圖3 典型上接地端樓蓋結(jié)構(gòu)平面布置圖
圖4 典型剖面圖
該工程為邊坡頂建筑,采用天然基礎(chǔ)的話(huà),近邊坡邊緣區(qū)域的地基承載力受邊坡影響較大,受力復(fù)雜,給邊坡設(shè)計(jì)帶來(lái)較大的難度,而且傳力路徑不直接,不確定因素較多,不宜采用。所以,該工程采用樁基較為合理。該工程采用鉆(沖)孔灌注樁,樁端持力層選擇在微風(fēng)化花崗巖,入巖深度取0.5 m,樁長(zhǎng)隨持力層深度確定。樁徑分為1 m,1.2 m,1.4 m,1.6 m,1.8 m,2 m共六種類(lèi)型?;炷翉?qiáng)度等級(jí)取水下C40(樁身強(qiáng)度計(jì)算時(shí),工作系數(shù)取小值為0.7,不考慮配筋)。根據(jù)計(jì)算結(jié)果由樁身承載力控制,預(yù)估單樁承載力特征值見(jiàn)表1所列?;A(chǔ)設(shè)計(jì)等級(jí)為甲級(jí)。
表1 單樁承載力一覽表
對(duì)于山地建筑,樁基應(yīng)設(shè)置在邊坡或斜坡潛在破裂面以下足夠深度的穩(wěn)定巖土層內(nèi)。因此,該工程樁端嵌巖深度從巖體破裂面以外水平距離不小于2 m考慮計(jì)算。相鄰樁樁端連線與水平線之間夾角不大于45°,按照“樁底應(yīng)力擴(kuò)散范圍內(nèi)無(wú)巖體臨空面”要求控制。
該工程采用鋼筋混凝土現(xiàn)澆框架剪力墻結(jié)構(gòu)。該結(jié)構(gòu)單體在規(guī)定水平力作用下結(jié)構(gòu)底層框架部分承擔(dān)的地震傾覆力矩與總地震傾覆力矩的比值小于50%,按框架-剪力墻結(jié)構(gòu)進(jìn)行設(shè)計(jì),其位移相關(guān)指標(biāo)按照框架-剪力墻結(jié)構(gòu)的規(guī)定采用。剪力墻和框架結(jié)構(gòu)的抗震等級(jí)分別為二級(jí)和三級(jí)。該工程無(wú)地下室,上部結(jié)構(gòu)的嵌固部位均為基礎(chǔ)頂面。由于建筑功能需要,軸線(1-Q)~(1-S)區(qū)域的柱不能落在地面一層(絕對(duì)標(biāo)高42.600),形成了底部豎向構(gòu)件的約束部位不在同一水平面上且不能簡(jiǎn)化為同一水平面時(shí)的結(jié)構(gòu),即山地建筑結(jié)構(gòu)。該工程屬于在同一結(jié)構(gòu)單元內(nèi)有兩個(gè)及以上不在同一平面的嵌固端,且上接地端以下利用坡地高差按層設(shè)置樓層的結(jié)構(gòu)體系,即掉層結(jié)構(gòu)。所以該工程由三個(gè)嵌固端,即(1-S)軸的柱嵌固于約第三層標(biāo)高處,(1-R)軸的柱嵌固于約第二層標(biāo)高處,其余嵌固于約第一層標(biāo)高的基礎(chǔ)頂面。參考《山地建筑結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)程》(征求意見(jiàn)稿),將各接地端上下層抗震等級(jí)提高一級(jí)。在該工程中第一~第四層框架和剪力墻抗震等級(jí)分別提高至二級(jí)和一級(jí)。
在該工程中,掉層結(jié)構(gòu)的上接地豎向構(gòu)件、拉梁按現(xiàn)行行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)《高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》[2]JGJ3的關(guān)鍵構(gòu)件進(jìn)行抗震設(shè)計(jì)。掉層結(jié)構(gòu)的拉梁采用C級(jí)抗震性能目標(biāo),掉層結(jié)構(gòu)的上接地豎向構(gòu)件宜采用D級(jí)抗震性能目標(biāo)。據(jù)此,對(duì)拉梁在設(shè)防烈度地震作用下正截面承載力保證不屈服,受剪承載力按彈性設(shè)計(jì)。對(duì)上接地豎向構(gòu)件在設(shè)防烈度地震作用下正截面和受剪承載力均按不屈服考慮。
考慮到接地樓蓋起到協(xié)調(diào)變形的作用,受力復(fù)雜,在整體計(jì)算中上接地層樓蓋采用膜單元模擬面內(nèi)彈性變形,配筋計(jì)算不考慮剛性樓板假定。在施工圖設(shè)計(jì)時(shí),對(duì)該樓板考慮面內(nèi)彈性變形,補(bǔ)充內(nèi)力分析,并根據(jù)設(shè)防工況下內(nèi)力結(jié)果配筋。
該工程采用三種軟件進(jìn)行主要計(jì)算指標(biāo)的對(duì)比分析,在主要計(jì)算指標(biāo)上,三個(gè)軟件的計(jì)算結(jié)果都比較接近,詳細(xì)見(jiàn)表2所列。
根據(jù)《建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》(GB 50011—2010)(2016版)、廣東省《高層建筑混凝土結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》(DBJ 15-92—2013)[3],并參照建設(shè)部建質(zhì)【2015】67號(hào)文《超限高層建筑工程抗震設(shè)防審查技術(shù)要點(diǎn)》及粵建市函【2011】580號(hào)文《廣東省超限高層建筑工程抗震設(shè)防專(zhuān)項(xiàng)審查實(shí)施細(xì)則》,該工程規(guī)則性情況判別標(biāo)準(zhǔn)如表3所列。
表2 反應(yīng)譜法主要計(jì)算結(jié)果一覽表
表3 規(guī)則性判斷一覽表
通過(guò)超限判別可知,1-2#停車(chē)樓僅有扭轉(zhuǎn)位移比超限。根據(jù)粵建市函【2011】580號(hào)文《廣東省超限高層建筑工程抗震設(shè)防專(zhuān)項(xiàng)審查實(shí)施細(xì)則》,不需要進(jìn)行超限高層建筑工程抗震設(shè)防專(zhuān)項(xiàng)審查。但是考慮到掉層結(jié)構(gòu)目前僅在部分區(qū)域采用,受力比較復(fù)雜,該項(xiàng)設(shè)計(jì)還是依據(jù)超限審查的標(biāo)準(zhǔn)進(jìn)行了相關(guān)的計(jì)算和分析。
計(jì)算選用PKPM地震波數(shù)據(jù)庫(kù)中II類(lèi)場(chǎng)地上的一條人工地震波RH1TG035,以及兩條實(shí)測(cè)地震波TH003TG035、TH033TG035,特征周期均為 0.35 s。
在此單體結(jié)構(gòu)彈性反應(yīng)譜分析時(shí),地震影響系數(shù)放大了1.5倍,因此三條地震波輸入的加速度最大值相應(yīng)地放大到52.5 cm/s2。輸入的三條地震波與放大后的規(guī)范譜分別做了對(duì)比,在結(jié)構(gòu)前3階周期上均滿(mǎn)足抗震規(guī)范要求的統(tǒng)計(jì)意義上相符,見(jiàn)圖5所示。三條地震波的平均值在結(jié)構(gòu)第1、第2、第3階周期上與規(guī)范譜的誤差分別為1.4%、-4.7%、-1.0%,滿(mǎn)足抗震規(guī)范要求。
圖5 規(guī)范譜與地震波譜對(duì)比圖
在彈性時(shí)程分析時(shí),三條地震波均按雙向水平輸入,X向與Y向加速度比值為1∶0.85。彈性時(shí)程分析的主要結(jié)果如表4所列。
表4 彈性時(shí)程分析與反應(yīng)譜分析的底部剪力對(duì)比表
(1)由于停車(chē)樓因掉層結(jié)構(gòu)的緣故存在3個(gè)嵌固端,彈性時(shí)程分析與反應(yīng)譜分析對(duì)比底部基底剪力時(shí)需同時(shí)比較第1~第3層的基底剪力。由此可見(jiàn),在X和Y方向上每條時(shí)程曲線產(chǎn)生的結(jié)構(gòu)底部剪力均大于振型分解反應(yīng)譜法計(jì)算結(jié)果的65%,多條時(shí)程曲線計(jì)算所得的結(jié)構(gòu)底部剪力平均值大于振型分解反應(yīng)譜法計(jì)算結(jié)果的80%,滿(mǎn)足《建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》(GB 50011—2010)(2016版)的規(guī)定。
(2)時(shí)程分析方法顯示結(jié)構(gòu)的反應(yīng)特征、變化規(guī)律與前述振型分解反應(yīng)譜法分析基本一致。時(shí)程分析法的包絡(luò)計(jì)算結(jié)果與反應(yīng)譜法計(jì)算結(jié)果基本吻合,符合設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)的有關(guān)要求。
本文通過(guò)分析具有掉層結(jié)構(gòu)的停車(chē)樓工程實(shí)例可以看出,由于結(jié)構(gòu)嵌固端不在同一平面,掉層結(jié)構(gòu)的受力性能與平地建筑結(jié)構(gòu)有著顯著的不同。針對(duì)山地建筑結(jié)構(gòu)的不規(guī)則性,結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)采取合理選型,加強(qiáng)薄弱部位并輔以有效的抗震措施,使建筑的結(jié)構(gòu)抗震設(shè)計(jì)滿(mǎn)足相關(guān)規(guī)范的要求,在滿(mǎn)足建筑功能需求的同時(shí),并具有較好的抗震性能。