盧明亮
(沈陽發(fā)動機研究所,沈陽 110015)
航空發(fā)動機需在全包線范圍內(nèi)可靠穩(wěn)定工作,在運行過程中,外界環(huán)境變化會對其性能和穩(wěn)定性產(chǎn)生影響。本文以某型中等涵道比渦輪風扇發(fā)動機機為研究對象,重點分析在高空條件下,發(fā)動機進口馬赫數(shù)變化對發(fā)動機性能和穩(wěn)定性的影響,掌握在不同進口馬赫數(shù)條件下,發(fā)動機推力、耗油率、排氣溫度、喘振裕度等變化情況,為發(fā)動機控制規(guī)律設(shè)計提供有利依據(jù),從而保證發(fā)動機性能和穩(wěn)定性滿足設(shè)計要求。
本文以Gasturb11計算平臺為基礎(chǔ),計算發(fā)動機性能及穩(wěn)定性。
在計算發(fā)動機性能時,選取11km高度,將高壓物理轉(zhuǎn)速換算到標準大氣條件下,控制高壓換算轉(zhuǎn)速N2r分別等于98.2%、93.8%和92.2%,調(diào)整發(fā)動機進口馬赫數(shù),分析發(fā)動機性能變化情況。
1.2.1 風扇裕度計算條件
在計算發(fā)動機風扇裕度時,選取11km高度,將低壓物理轉(zhuǎn)速換算到標準大氣條件下,控制低壓換算轉(zhuǎn)速N1r分別等于91.9%、83.6%和80.4%條件下,調(diào)整發(fā)動機進口馬赫數(shù),分析風扇裕度變化情況。
1.2.2 高壓壓氣機裕度計算條件
在計算發(fā)動機高壓壓氣機裕度時,選取11km高度,將高壓物理轉(zhuǎn)速換算到高壓壓氣機進口條件下,在控制高壓換算轉(zhuǎn)速N2r25分別等于87.6%、85.3%和84.6%條件下,調(diào)整發(fā)動機進口馬赫數(shù),分析高壓壓氣機裕度變化情況。
為了便于闡述,令各轉(zhuǎn)速下0.3Ma的計算結(jié)果為基準值n,分析不同轉(zhuǎn)速下馬赫數(shù)變化對發(fā)動機性能及穩(wěn)定性的影響。
如表1、圖1~圖3所示,在相同轉(zhuǎn)速條件下,當發(fā)動機進口馬赫數(shù)逐漸增大時,發(fā)動機推力呈現(xiàn)先減小再增大的趨勢;發(fā)動機耗油率呈現(xiàn)逐漸增大的趨勢;發(fā)動機排氣溫度呈現(xiàn)逐漸升高的趨勢。
發(fā)動機航空發(fā)動機推力計算公式為F=W9c9-Wac0+(P9-P0)A9,假設(shè)尾噴管完全膨脹(P0=P9),并忽略燃氣質(zhì)量流量與空氣質(zhì)量流量的差別(W9=Wa),則推力公式可以簡化為F=Wa(c9-c0)[1]。當發(fā)動機進口馬赫數(shù)逐漸增大時,發(fā)動機進口空氣流量Wa和進口空氣流速c0均增大,綜合作用下,發(fā)動機推力呈現(xiàn)先減小再增大的趨勢;由于發(fā)動機進口空氣流量Wa增大,發(fā)動機燃油流量隨之增大,同時考慮推力的變化趨勢,綜合影響下,耗油率逐漸增大,并且趨勢越來越平緩;另外由于發(fā)動機進口空氣流量Wa和燃油流量均增大,因此發(fā)動機排氣溫度逐漸升高。
表1 發(fā)動機性能隨馬赫數(shù)變化情況
圖1 推力隨馬赫數(shù)變化情況
圖2 耗油率隨馬赫數(shù)變化情況
圖3 排氣溫度隨馬赫數(shù)變化情況
由表2和表3可以看出,在相同轉(zhuǎn)速條件下,隨著進口馬赫數(shù)的增大,發(fā)動機進口溫度升高、進口流量增大,渦輪落壓比增大,導致壓氣機和渦輪部件特性匹配發(fā)生變化,發(fā)動機共同工作線向下移動,遠離喘振邊界,風扇裕度和高壓壓氣機裕度增大,穩(wěn)定性增強。
由圖4可以看出,在低轉(zhuǎn)速條件下,進口馬赫數(shù)對風扇裕度的影響更為顯著;由圖5可以看出,在不同轉(zhuǎn)速條件下,高壓壓氣機裕度受進口馬赫數(shù)的影響程度基本一致。
表2 風扇裕度隨馬赫數(shù)變化情況
表3 高壓壓氣機裕度隨馬赫數(shù)變化情況
圖4 風扇裕度隨馬赫數(shù)變化情況
圖5 高壓壓氣機裕度隨馬赫數(shù)變化情況
通過對某型中等涵道比發(fā)動機進行計算分析,可以得出以下結(jié)論:
(1)在飛行高度和環(huán)境溫度一定的條件下,控制發(fā)動機高壓換算轉(zhuǎn)速N2r不變,發(fā)動機進口馬赫增大時,發(fā)動機推力先減小后增大,發(fā)動機耗油率增大,排氣溫度升高;
(2)在飛行高度和環(huán)境溫度一定的條件下,控制發(fā)動機低壓換算轉(zhuǎn)速N1r不變,發(fā)動機進口馬赫增大時,風扇裕度增大;控制發(fā)動機高壓換算轉(zhuǎn)速N2r25不變,發(fā)動機進口馬赫增大時,高壓壓氣機裕度增大。