俞 洪 杰，紀(jì) 昌 明，張 驗(yàn) 科，吳 嘉 杰，閻 曉 冉，王 麗 萍

(華北電力大學(xué) 可再生能源學(xué)院，北京 102206)

大型水電站在調(diào)峰運(yùn)行時(shí)發(fā)電流量極不穩(wěn)定，水流在短時(shí)間內(nèi)的劇烈變化對(duì)下游供水、生態(tài)、航運(yùn)等造成極為不利的影響[1]。如果在下游建設(shè)一配套的小型反調(diào)節(jié)水庫(kù)，利用其庫(kù)容對(duì)上游水庫(kù)的出庫(kù)流量進(jìn)行蓄泄優(yōu)化，不僅能夠保證上游水電站在電網(wǎng)中的調(diào)峰能力，而且對(duì)下游的供水、生態(tài)、航運(yùn)等都有著積極的作用[2-3]。目前，國(guó)內(nèi)大型水庫(kù)與其反調(diào)節(jié)水庫(kù)聯(lián)合調(diào)度的典型，如三峽-葛洲壩梯級(jí)[4]、小浪底-西霞院梯級(jí)[5]等均取得了良好的效果，發(fā)揮了應(yīng)有的作用，故此類(lèi)開(kāi)發(fā)模式在各大流域得到了廣泛的應(yīng)用。

一般而言，反調(diào)節(jié)水庫(kù)與上游主調(diào)節(jié)水庫(kù)的距離較近，其壩前回水不可避免地對(duì)上游水電站的尾水產(chǎn)生頂托作用，進(jìn)而影響上游水電站的發(fā)電水頭。在這種情況下，進(jìn)行反調(diào)節(jié)研究不僅僅要考慮下庫(kù)對(duì)上庫(kù)出庫(kù)流量的調(diào)節(jié)，同時(shí)還要關(guān)注下庫(kù)運(yùn)行水位對(duì)梯級(jí)整體出力的影響。然而，目前對(duì)于大型水庫(kù)及其反調(diào)節(jié)水庫(kù)聯(lián)合調(diào)度的研究，基本只側(cè)重于其中之一，并未將兩者綜合考慮。如：張冠杰[6]建立的小浪底-西霞院梯級(jí)水庫(kù)聯(lián)合調(diào)度模型，只考慮了西霞院對(duì)小浪底水庫(kù)出庫(kù)流量的反調(diào)節(jié)，并未考慮其對(duì)小浪底尾水位的影響；蔡治國(guó)等[7]在研究三峽-葛洲壩梯級(jí)壩間水位優(yōu)化控制時(shí)，為了簡(jiǎn)化問(wèn)題，將葛洲壩作為徑流式電站處理，未考慮其對(duì)三峽出庫(kù)流量的調(diào)節(jié)作用。由于未結(jié)合考慮反調(diào)節(jié)的兩個(gè)方面，上述研究構(gòu)建的模型與梯級(jí)水庫(kù)實(shí)際運(yùn)行情況存在偏差，得到的結(jié)論也具有一定的局限性。

針對(duì)目前研究中存在的問(wèn)題，本文以潘口-小漩梯級(jí)水庫(kù)為研究對(duì)象，結(jié)合該梯級(jí)中“以電定水”[8]與“以水定電”[9]兩種運(yùn)行模式并存的實(shí)際生產(chǎn)情況，綜合考慮小漩對(duì)潘口出庫(kù)流量、發(fā)電水頭的調(diào)節(jié)作用，建立了潘口-小漩梯級(jí)水庫(kù)短期優(yōu)化調(diào)度模型，以探究小漩運(yùn)行方式對(duì)梯級(jí)整體發(fā)電效益的影響規(guī)律，為梯級(jí)水庫(kù)優(yōu)化調(diào)度提供有效的指導(dǎo)。

1 優(yōu)化調(diào)度模型

1.1 目標(biāo)函數(shù)

目前的梯級(jí)水庫(kù)優(yōu)化調(diào)度研究中，梯級(jí)內(nèi)各電站的運(yùn)行模式一般是相同的，或都屬于“以水定電”模式，或都屬于“以電定水”模式。對(duì)于內(nèi)部各電站運(yùn)行模式一致的梯級(jí)，眾多學(xué)者對(duì)其目標(biāo)函數(shù)進(jìn)行了深入研究，梯級(jí)發(fā)電量最大、梯級(jí)耗能最小[10]等目標(biāo)已被廣泛應(yīng)用于實(shí)際生產(chǎn)，并取得了豐碩的成果。但由于運(yùn)行情況的特殊性，反調(diào)節(jié)水庫(kù)與上游主調(diào)節(jié)水庫(kù)的運(yùn)行模式可能不同，即可能出現(xiàn)同一梯級(jí)中存在兩種運(yùn)行模式的現(xiàn)象，此時(shí)該如何建立相應(yīng)的目標(biāo)函數(shù)，還未見(jiàn)相關(guān)研究報(bào)道。下面本文結(jié)合潘口-小漩梯級(jí)水電站的生產(chǎn)實(shí)際，對(duì)梯級(jí)內(nèi)部各電站運(yùn)行模式不一致的情況進(jìn)行介紹。

潘口、小漩梯級(jí)水電站位于漢江第一大支流堵河的上游，其中潘口水電站裝機(jī)容量500 MW，是湖北省重要的調(diào)峰電站，其電力調(diào)度歸湖北省電力中調(diào)，日常運(yùn)行按電調(diào)指令進(jìn)行，是典型的“以電定水”模式；下游的小漩水電站裝機(jī)容量50 MW，是潘口的反調(diào)節(jié)水電站，主要對(duì)潘口的出庫(kù)水量進(jìn)行調(diào)蓄并利用其發(fā)電。該水電站由漢江水電開(kāi)發(fā)有限責(zé)任公司自主優(yōu)化調(diào)度，是典型的“以水定電”模式。雖然該梯級(jí)中兩個(gè)水電站的調(diào)度主體不同，但它們均屬于漢江水電開(kāi)發(fā)有限責(zé)任公司，故兩者的決策主體是相一致的，公司從梯級(jí)的角度出發(fā)，希望通過(guò)小漩對(duì)潘口進(jìn)行科學(xué)的反調(diào)節(jié)，提高梯級(jí)水電站整體的發(fā)電效益。通過(guò)長(zhǎng)期生產(chǎn)實(shí)踐發(fā)現(xiàn)，小漩壩前回水對(duì)潘口尾水具有一定的頂托作用。小漩維持高水位運(yùn)行對(duì)其自身發(fā)電固然有利，但這會(huì)使得潘口尾水位壅高，降低潘口機(jī)組的發(fā)電水頭，使得潘口水電站在完成相同發(fā)電任務(wù)時(shí)消耗更多的水量；相反，小漩降低庫(kù)水位運(yùn)行雖然能夠降低潘口水電站的耗水率，但同時(shí)也影響了自身的發(fā)電效益。因此，合理確定小漩的運(yùn)行方式，對(duì)潘口的出庫(kù)流量、發(fā)電水頭進(jìn)行科學(xué)的反調(diào)節(jié)，對(duì)梯級(jí)水電站經(jīng)濟(jì)運(yùn)行的意義十分重大。

在上述“以電定水”與“以水定電”模式并存的實(shí)際背景下，梯級(jí)調(diào)度運(yùn)行需要兼顧潘口的耗水量(在發(fā)電任務(wù)一定的情況下，耗水量與耗水率等價(jià))以及小漩的發(fā)電量。本文借鑒梯級(jí)耗能最小準(zhǔn)則，以潘口完成發(fā)電任務(wù)所消耗的水能來(lái)代替耗水量，進(jìn)而從梯級(jí)能量的角度出發(fā)，構(gòu)建潘口-小漩梯級(jí)水庫(kù)短期優(yōu)化調(diào)度模型，其目標(biāo)函數(shù)如式(1)所示。

(1)

式中，E為調(diào)度期內(nèi)小漩發(fā)電量與潘口耗能之差；N2,t為小漩水電站在t時(shí)段的平均出力；λ1,t為潘口水電站在t時(shí)段的能效系數(shù)，表示的是每單位水量所包含的能量；q1,t為潘口水電站在t時(shí)段的發(fā)電流量；Δt為時(shí)段長(zhǎng)；T為時(shí)段數(shù)。

該目標(biāo)函數(shù)將潘口、小漩兩者的調(diào)度目標(biāo)統(tǒng)一為能量的形式，避免了多目標(biāo)問(wèn)題的出現(xiàn)；另外，小漩發(fā)電量最大與潘口耗能最小之間是相互矛盾的，故該目標(biāo)函數(shù)表示為兩者之差，從梯級(jí)整體的角度追求發(fā)電效益最大化，能夠很好地契合潘口、小漩梯級(jí)水電站的實(shí)際情況。

1.2 約束條件

既然優(yōu)化調(diào)度模型是針對(duì)“以電定水”與“以水定電”兩種運(yùn)行模式并存的情況提出的，那么其約束條件中必然含有兩種模式特有的約束條件，具體見(jiàn)式(2)、(3)，其余約束條件見(jiàn)式(4)～(10)。

(1) 調(diào)度期末水位約束。由于小漩水電站為“以水定電”模式，故需確定其調(diào)度期末的庫(kù)水位。

Z2,T+1=Z2,end

(2)

(2) 出力指令約束。由于潘口水電站為“以電定水”模式，故需確定其各時(shí)段的出力。

N1,t=Nt

(3)

(3) 水位上下限約束。

(4)

(4) 出力上下限約束。

(5)

(5) 流量上下限約束。

(6)

(6) 水量平衡約束。

Vi,t+1=Vi,t+(Qi,t-qi,t)Δt

(7)

(7) 振動(dòng)區(qū)約束。

(8)

(8) 生態(tài)流量約束。

q2,t>qe

(9)

(9) 廠用電約束。

N2,t≥Nss當(dāng)N1,t=0

(10)

生態(tài)流量約束以及廠用電約束能夠很好地體現(xiàn)小漩對(duì)潘口的反調(diào)節(jié)作用，在小漩水庫(kù)建成后，潘口不再承擔(dān)對(duì)下游河道的生態(tài)供水任務(wù)，廠用電的任務(wù)也轉(zhuǎn)移至小漩水電站，故在上級(jí)未下達(dá)出力指令，即潘口水電站不承擔(dān)調(diào)峰任務(wù)時(shí)，潘口機(jī)組可以全部處于停機(jī)狀態(tài)，而無(wú)需為滿足生態(tài)流量約束、廠用電約束而使機(jī)組處于低效率區(qū)運(yùn)行。

2 模型求解

2.1 關(guān)鍵變量計(jì)算

模型求解過(guò)程中，水位、流量等變量的計(jì)算對(duì)模型計(jì)算精度有著重要的影響，若變量的計(jì)算與實(shí)際產(chǎn)生較大偏差，則模型的計(jì)算精度也會(huì)明顯降低，其計(jì)算結(jié)果也就失去了指導(dǎo)意義。在眾多模型變量中，小漩入庫(kù)流量與潘口尾水位能夠直接反映梯級(jí)水庫(kù)間的水量、水頭聯(lián)系，對(duì)計(jì)算結(jié)果影響較大，因此將兩者作為模型求解的關(guān)鍵變量。

通過(guò)潘口出庫(kù)流量與小漩對(duì)應(yīng)時(shí)段入庫(kù)流量的相關(guān)關(guān)系計(jì)算可得，兩者的相關(guān)系數(shù)為0.91，這說(shuō)明潘口出庫(kù)流量與小漩對(duì)應(yīng)時(shí)段入庫(kù)流量之間呈高度相關(guān)，又考慮到潘口、小漩壩址僅相距10.4 km，區(qū)間集水面積很小且無(wú)支流匯入，故忽略水流滯時(shí)以及區(qū)間入流，將潘口出庫(kù)流量直接作為小漩入庫(kù)流量。

由于小漩水庫(kù)的回水頂托作用，潘口尾水位不僅與潘口出庫(kù)流量有關(guān)，同時(shí)還受小漩庫(kù)水位的影響[10]。小漩庫(kù)水位不同，其對(duì)潘口尾水的頂托程度也不同，圖1為小漩在不同庫(kù)水位情況下，潘口的尾水位流量曲線，通過(guò)對(duì)該曲線進(jìn)行插值便可進(jìn)行潘口尾水位計(jì)算。

圖1 潘口尾水位流量曲線Fig.1 Tail stage-discharge curve of Pankou

2.2 改進(jìn)的POA算法

潘口-小漩梯級(jí)水庫(kù)聯(lián)合優(yōu)化調(diào)度雖然是一個(gè)兩庫(kù)聯(lián)合調(diào)度問(wèn)題，但由于潘口為“以電定水”模式，一旦小漩的運(yùn)行狀態(tài)確定(即小漩對(duì)潘口尾水的頂托程度確定)，潘口只需通過(guò)廠內(nèi)經(jīng)濟(jì)運(yùn)行[12]計(jì)算，運(yùn)行狀態(tài)也隨之確定，因此其實(shí)質(zhì)上是一個(gè)一維問(wèn)題。采用動(dòng)態(tài)規(guī)劃法(Dynamic Programming, DP)進(jìn)行模型求解時(shí)，需要對(duì)小漩庫(kù)水位進(jìn)行離散并進(jìn)行遍歷計(jì)算，每次離散計(jì)算時(shí)，都需要進(jìn)行潘口、小漩廠內(nèi)經(jīng)濟(jì)運(yùn)行計(jì)算。由于振動(dòng)區(qū)的存在，機(jī)組特性曲線不再滿足下凸性，等微增率法[13]不再適用，故本文采用DP法進(jìn)行廠內(nèi)經(jīng)濟(jì)運(yùn)行模型求解。當(dāng)一個(gè)DP法(短期優(yōu)化調(diào)度模型求解)內(nèi)再次嵌套一個(gè)DP法(廠內(nèi)經(jīng)濟(jì)運(yùn)行模型求解)后，即使是一維問(wèn)題，計(jì)算量也達(dá)到相當(dāng)大的程度，存在一定的“維數(shù)災(zāi)”。通過(guò)編程計(jì)算，當(dāng)采用DP法進(jìn)行短期優(yōu)化調(diào)度模型求解時(shí)，計(jì)算時(shí)間約為7 min，不再滿足實(shí)際生產(chǎn)對(duì)時(shí)效性的要求，故本文采用改進(jìn)的POA算法(Improved Progressive Optimality Algorithm, IPOA)進(jìn)行模型求解。

POA法是DP法的一種改進(jìn)算法，最早由加拿大學(xué)者Howson H R與Sancho N G[14]提出，其實(shí)質(zhì)是吸收了Bellman最優(yōu)化原理的思想，提出了逐步最優(yōu)化原理，即“最優(yōu)路線具有這樣的性質(zhì)，每對(duì)決策集合相對(duì)于它的初始值和終止值來(lái)說(shuō)是最優(yōu)的”。具體來(lái)說(shuō)，POA法把T時(shí)段的問(wèn)題分解成T-1個(gè)子問(wèn)題，每個(gè)子問(wèn)題只包含相鄰的兩個(gè)時(shí)段，即把復(fù)雜的多階段決策問(wèn)題簡(jiǎn)化為一系列的二階段決策問(wèn)題，能夠大幅降低問(wèn)題的復(fù)雜程度，緩解DP法的“維數(shù)災(zāi)”問(wèn)題。與傳統(tǒng)POA法不同的是，由于潘口的運(yùn)行狀態(tài)完全由小漩的運(yùn)行狀態(tài)所決定，IPOA法每次迭代計(jì)算得到的小漩水位過(guò)程線(主要解)都要附帶潘口水位過(guò)程線(附帶解)。每次兩階段計(jì)算時(shí)，針對(duì)小漩某一個(gè)水位離散點(diǎn)，需要通過(guò)加速步長(zhǎng)法嵌套潘口廠內(nèi)經(jīng)濟(jì)運(yùn)行模型計(jì)算潘口的發(fā)電流量，并通過(guò)水量平衡原理計(jì)算潘口的庫(kù)水位，將其作為小漩庫(kù)水位的附帶變量，通過(guò)尋優(yōu)后作為下一個(gè)兩階段計(jì)算的初始解。IPOA法的計(jì)算步驟如下。

3 實(shí)例計(jì)算

3.1 代表日計(jì)算

選取2016～2017年汛期、枯期、過(guò)渡期各10 d，總共30 d作為代表日進(jìn)行實(shí)例計(jì)算。由于篇幅限制，此處僅以2016年12月1日為例進(jìn)行詳細(xì)介紹。該日潘口水電站按照電調(diào)部門(mén)下達(dá)的96點(diǎn)負(fù)荷曲線指令進(jìn)行發(fā)電，其庫(kù)水位以及出力過(guò)程如圖2所示。

圖2 潘口實(shí)際運(yùn)行過(guò)程Fig.2 Actual operation process of Pankou

小漩的庫(kù)水位以及出力過(guò)程如圖3所示。從0:00到07:30，小漩水電站在潘口水電站處于停機(jī)的狀態(tài)下，為了滿足廠用電和生態(tài)流量需求，一直以2 MW左右的出力運(yùn)行，小漩庫(kù)水位緩慢下降。在07:30之后，潘口水電站開(kāi)始發(fā)電，小漩水電站也隨之加大出力，直至21:45潘口停機(jī)，小漩又保持2 MW左右的出力運(yùn)行，直至調(diào)度期末，水位降至263.64 m。

設(shè)置小漩調(diào)度期末水位為263.64 m，潘口出力過(guò)程遵循96點(diǎn)負(fù)荷曲線，對(duì)該日建立優(yōu)化調(diào)度模型，并采用IPOA法進(jìn)行求解，得到潘口、小漩運(yùn)行過(guò)程如圖4、5所示。另外，為了驗(yàn)證IPOA法的可行性和實(shí)用性，將其計(jì)算結(jié)果與DP法進(jìn)行對(duì)比，具體見(jiàn)表1。

首先對(duì)IPOA法與DP法的計(jì)算結(jié)果進(jìn)行對(duì)比分析。DP法已被理論證明具有全局收斂性。由表1可得，在計(jì)算條件相同的情況下，IPOA法計(jì)算得到的目標(biāo)函數(shù)僅比DP法低0.04萬(wàn)kW·h，兩者非常接近，證明了IPOA法的優(yōu)越性。另外，IPOA法的計(jì)算時(shí)間為18.03 s，僅為DP法的1/24，完全滿足生產(chǎn)實(shí)踐對(duì)時(shí)效性的要求。綜上兩點(diǎn)，IPOA法能夠在保證解的優(yōu)越性的情況下，極大地縮短計(jì)算時(shí)間，具有較好的可行性和實(shí)用性。

圖3 小漩實(shí)際運(yùn)行過(guò)程Fig.3 Actual operation process of Xiaoxuan

圖4 潘口計(jì)算運(yùn)行過(guò)程Fig.4 Calculated operation process of Pankou

圖5 小漩計(jì)算運(yùn)行過(guò)程Fig.5 Calculated operation process of Xiaoxuan

項(xiàng)目潘口耗能/(萬(wàn)kW·h)小漩發(fā)電量/(萬(wàn)kW·h)目標(biāo)函數(shù)/(萬(wàn)kW·h)計(jì)算時(shí)間/s實(shí)際159.2125.99-133.22-DP159.2726.76-132.51433.60IPOA159.2626.71-132.5518.03

接著對(duì)模型計(jì)算結(jié)果(采用IPOA法求解)進(jìn)行詳細(xì)分析。由圖5可得，模型計(jì)算結(jié)果中，小漩在0:00到07:30潘口停機(jī)時(shí)，以滿足生態(tài)流量約束、廠用電約束的流量進(jìn)行發(fā)電。從07:30開(kāi)始小漩加大出力，直至調(diào)度期末，基本保持機(jī)組在高效率區(qū)運(yùn)行，庫(kù)水位先抬高后降低，直至調(diào)度期末達(dá)到規(guī)定水位。與實(shí)際運(yùn)行情況不同的是，模型計(jì)算結(jié)果中：① 小漩庫(kù)水位提升至263.8 m左右，在18:00時(shí)甚至接近了正常蓄水位264 m，保持高水位運(yùn)行使得小漩水電站在發(fā)電流量相同的情況下能夠得到更大的出力。② 在21:45潘口停機(jī)后，由于小漩庫(kù)水位仍處于較高狀態(tài)，故其能夠以13.5 MW左右的出力一直運(yùn)行，發(fā)電效率較高，而實(shí)際運(yùn)行過(guò)程中，小漩在這段時(shí)間只能以2 MW左右的出力運(yùn)行，發(fā)電效率較低。綜上兩點(diǎn)，小漩該日的計(jì)算發(fā)電量為26.71萬(wàn)kW·h，比實(shí)際增加0.72萬(wàn)kW·h。

小漩抬高運(yùn)行水位必然會(huì)增加其對(duì)潘口尾水的頂托作用，進(jìn)而增加潘口的發(fā)電耗水量。但對(duì)比圖2與圖4可得，潘口實(shí)際水位過(guò)程線與計(jì)算水位過(guò)程線基本重合，又由表1可得，模型計(jì)算結(jié)果中，潘口耗能159.26萬(wàn)kW·h，僅比實(shí)際多0.05萬(wàn)kW·h，說(shuō)明小漩頂托作用對(duì)潘口發(fā)電的影響并不明顯。

從梯級(jí)角度而言，小漩抬高運(yùn)行水位帶來(lái)發(fā)電量的增加，明顯大于其導(dǎo)致的潘口耗水率增加而多消耗的能量，故由該日的計(jì)算結(jié)果可得到結(jié)論：抬高小漩運(yùn)行水位并保持其機(jī)組位于高效率區(qū)運(yùn)行能夠提升梯級(jí)水電站的發(fā)電效益。

3.2 結(jié)果分析

為增加上述結(jié)論的說(shuō)服力，本文對(duì)其余代表日的計(jì)算結(jié)果也進(jìn)行了分析。由于篇幅原因，圖6僅顯示了2017年7月1日(汛期)、2016年12月1日(枯期)、2017年6月12日(過(guò)渡期)小漩計(jì)算運(yùn)行過(guò)程與實(shí)際運(yùn)行過(guò)程的對(duì)比結(jié)果。由圖6并結(jié)合其余27 d的對(duì)比結(jié)果可得，無(wú)論汛期、枯期還是過(guò)渡期，小漩的計(jì)算水位過(guò)程線均比實(shí)際偏高，并且其出力常位于16，32，48 MW附近，將這些出力分配到每臺(tái)機(jī)組，機(jī)組均位于高效率區(qū)，這也證明了3.1節(jié)所得結(jié)論的正確性。需要說(shuō)明的是，由于小漩水庫(kù)庫(kù)容較小，當(dāng)潘口水電站停機(jī)時(shí)，若小漩一直以一臺(tái)機(jī)組高效發(fā)電的方式下泄水量，小漩庫(kù)水位將會(huì)不斷下降，若潘口停機(jī)時(shí)間較長(zhǎng)，則有可能出現(xiàn)小漩庫(kù)水位過(guò)低，無(wú)水可用的情況，因此在潘口長(zhǎng)時(shí)間停機(jī)時(shí)，小漩被迫以滿足生態(tài)流量約束、廠用電約束的流量進(jìn)行低效發(fā)電。

保持小漩機(jī)組位于高效率區(qū)運(yùn)行對(duì)梯級(jí)發(fā)電有益容易理解，但為何抬高小漩運(yùn)行水位能夠提升梯級(jí)水電站的發(fā)電效益，這個(gè)問(wèn)題值得進(jìn)一步探討。潘口是一個(gè)高水頭電站，其發(fā)電水頭一般在80 m左右，故潘口機(jī)組對(duì)水頭的變化并不敏感；而小漩是一個(gè)低水頭電站，其發(fā)電水頭一般在13 m左右，相比于潘口，小漩機(jī)組對(duì)水頭的敏感度明顯偏大。在發(fā)電流量為200 m3/s的情況下，潘口發(fā)電水頭從79 m增加至80 m，其出力僅增加1.02 MW，而小漩發(fā)電水頭從12 m增加至13 m，其出力則可增加1.91 MW，明顯大于前者。因此，當(dāng)小漩抬升庫(kù)水位運(yùn)行時(shí)，雖然潘口的發(fā)電水頭受頂托作用有所減少，但是這對(duì)潘口耗能的影響并不明顯；而小漩水電站自身增加的發(fā)電水頭，則能較大程度地增加其發(fā)電量。兩者相比，小漩發(fā)電效益的提升更為顯著。

圖6 小漩對(duì)比Fig.6 Contrast diagram of Xiaoxuan

4 結(jié) 論

本文通過(guò)建立并求解潘口-小漩梯級(jí)水庫(kù)短期優(yōu)化調(diào)度模型，研究小漩對(duì)潘口的反調(diào)節(jié)作用，并得到梯級(jí)水庫(kù)的最優(yōu)運(yùn)行規(guī)律。通過(guò)實(shí)例計(jì)算，得到以下結(jié)論。

(1) 本文所建模型兼顧了潘口的耗能與小漩的發(fā)電量，從梯級(jí)總能量的角度追求整體發(fā)電效益最大化，能夠很好地契合實(shí)際生產(chǎn)的需求。

(2) IPOA法具有良好的全局搜索能力與計(jì)算效率，在保證解的優(yōu)越性的前提下極大地縮短了計(jì)算時(shí)間，在實(shí)際生產(chǎn)中具有較好的可行性和實(shí)用性。

(3) 潘口的出庫(kù)水量流入小漩水庫(kù)后，小漩需對(duì)這部分水量進(jìn)行合理蓄泄，盡量以機(jī)組位于高效率區(qū)的發(fā)電方式將其下泄，提升這部分水量的利用效率。

(4) 小漩抬升運(yùn)行水位帶來(lái)的發(fā)電量的增加，明顯大于其導(dǎo)致的潘口耗能的增加，因此小漩抬高運(yùn)行水位對(duì)梯級(jí)發(fā)電有益。

應(yīng)當(dāng)注意的是，過(guò)度抬高小漩運(yùn)行水位可能導(dǎo)致庫(kù)容調(diào)節(jié)空間不足，甚至導(dǎo)致小漩棄水的發(fā)生，因此小漩庫(kù)水位應(yīng)該抬高至什么程度，與潘口出力過(guò)程是否存在某種聯(lián)系，將是今后研究工作的重點(diǎn)。