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        固定床烘干設(shè)備勻風(fēng)系統(tǒng)結(jié)構(gòu)優(yōu)化與驗(yàn)證

        2019-05-24 09:53:40王嘉麟謝煥雄李國(guó)鵬顏建春吳惠昌
        農(nóng)機(jī)化研究 2019年9期
        關(guān)鍵詞:風(fēng)板風(fēng)道擋板

        王嘉麟,謝煥雄,李國(guó)鵬,顏建春,魏 海,吳惠昌

        (農(nóng)業(yè)部南京農(nóng)業(yè)機(jī)械化研究所,南京 210014)

        0 引言

        固定床式干燥設(shè)備是花生干燥發(fā)展的熱門方向之一[1-4],相對(duì)于傳統(tǒng)干燥設(shè)備具有一次處理量大、上卸料方便及干燥時(shí)間短等優(yōu)點(diǎn)[5-9];但隨著處理量進(jìn)一步增多、箱體增大,原有的風(fēng)道結(jié)構(gòu)已無(wú)法滿足長(zhǎng)箱體、大結(jié)構(gòu)的花生干燥均勻性要求。因此,改變現(xiàn)有風(fēng)道結(jié)構(gòu),優(yōu)化風(fēng)道內(nèi)勻風(fēng)系統(tǒng),對(duì)未來(lái)大型固定床式烘干設(shè)備設(shè)計(jì)具有重要意義。

        近年來(lái),基于計(jì)算流體力學(xué)(Computational Fluid Dynamics,CFD)技術(shù)被廣泛應(yīng)用于干燥的流場(chǎng)分析中。師建芳[10]等利用CFD模擬加裝不同數(shù)量風(fēng)機(jī)對(duì)隧道烘干窯內(nèi)熱風(fēng)流場(chǎng)均勻性的影響,模擬結(jié)果表明:6風(fēng)機(jī)方案隧道窯入口進(jìn)風(fēng)均勻,熱風(fēng)擴(kuò)散距離最短。寧國(guó)鵬[11]等對(duì)苜蓿干燥與莖葉分離設(shè)備進(jìn)行了CFD模擬,結(jié)果顯示模擬流場(chǎng)內(nèi)不存在明顯的渦流現(xiàn)象滿足設(shè)備的使用要求。任海偉[12]等利用CFD對(duì)太陽(yáng)能干燥室內(nèi)氣流場(chǎng)進(jìn)行模擬,結(jié)果表明:室內(nèi)氣流速度為6m/s時(shí),干燥效果最好,氣流分布更均勻。

        本文運(yùn)用SolidWorks軟件建立烘干機(jī)的三維模型,將模型導(dǎo)入到ANSYS Fluent中進(jìn)行CFD的相關(guān)數(shù)值模擬,得出烘干箱內(nèi)氣流場(chǎng)的分布與速度大小,對(duì)于烘干箱箱體下部風(fēng)道氣體流速低且分布不均勻的問(wèn)題,提出了加裝勻風(fēng)機(jī)構(gòu)的優(yōu)化解決方案,并通過(guò)試驗(yàn)進(jìn)行驗(yàn)證。

        1 試驗(yàn)設(shè)備與方法

        1.1 試驗(yàn)設(shè)備

        本模擬中使用的烘干設(shè)備為自主研發(fā)的1臺(tái)固定床干燥機(jī)。烘干機(jī)由3個(gè)箱體組成,每個(gè)箱體長(zhǎng)2m、寬2.1m、高2m,由下風(fēng)道、儲(chǔ)料箱和上風(fēng)道3個(gè)部分構(gòu)成。烘干機(jī)箱體蓋板采用電動(dòng)推桿控制開(kāi)啟與閉合,箱體壁面采用55mm厚彩鋼聚丙乙烯夾心板,上下風(fēng)道的高度均為0.5m。工作時(shí),風(fēng)機(jī)產(chǎn)生風(fēng)量由外部風(fēng)道進(jìn)入箱體上下風(fēng)道(通過(guò)外部換向裝置調(diào)節(jié)),穿過(guò)花生莢果層實(shí)現(xiàn)干燥,如圖1所示。供熱采用1臺(tái)具有8臺(tái)壓縮機(jī)的熱泵裝置,可有效提供的溫度在40~60℃范圍內(nèi)。風(fēng)機(jī)為1臺(tái)高壓離心風(fēng)機(jī),理論風(fēng)量為21 000m3/h。

        圖1 烘干箱模型Fig.1 Drying box model

        1.2 試驗(yàn)方法

        1.出風(fēng)口 2.1號(hào)箱體 3.2號(hào)箱體 4.3號(hào)箱體 5.測(cè)量點(diǎn)圖2 氣流速度測(cè)點(diǎn)布置簡(jiǎn)圖Fig.2 Schematic diagram of airflow test locations

        2 CFD建模與仿真

        2.1 烘干機(jī)模型的建立

        流體動(dòng)力學(xué)基本方程組包括質(zhì)量守恒方程、動(dòng)量守恒方程、組分質(zhì)量守恒方程、能量守恒方程、本構(gòu)方程、狀態(tài)方程及通用形式守恒方程[13-15]。本次模擬不考慮通風(fēng)過(guò)程中的能量交換和組分變化,在烘干過(guò)程中取樣口與卸料口處于閉合狀態(tài),故可將模型中的取樣口和卸料口簡(jiǎn)化為壁面。運(yùn)用SolidWorks軟件建立與實(shí)際烘干箱的尺寸等模型,新鮮花生堆積高度為70cm,故在箱體內(nèi)建立高度為70cm的多孔介質(zhì)區(qū)域。實(shí)際幾何模型與簡(jiǎn)化幾何建立模型如圖3所示。

        (a) 實(shí)際模型

        1.進(jìn)風(fēng)口 2.1號(hào)箱體花生域 3.2號(hào)箱體花生域 4.3號(hào)箱體花生域 5.下風(fēng)道 6.上風(fēng)道 7.出風(fēng)口 (b) 簡(jiǎn)化模型圖3 烘干箱模型Fig.3 Drying box model

        2.2 多孔區(qū)域設(shè)置

        實(shí)際模型中箱內(nèi)堆有70cm厚的花生莢果,花生莢果與花生莢果之間存在大量的幾何間隙,難以建立真實(shí)的幾何模型。對(duì)于此類問(wèn)題的研究,通常將模型進(jìn)行簡(jiǎn)化,將多孔區(qū)域簡(jiǎn)化為增加了阻力源的流體區(qū)域。簡(jiǎn)化方式一般為在多孔區(qū)域提供一個(gè)與速度相關(guān)的動(dòng)量匯,其表達(dá)形式為

        (1)

        其中,Si為(x,y,z)動(dòng)量源項(xiàng),為速度值;D、C分別是黏性阻力系數(shù)和慣性阻力系數(shù);μ為動(dòng)力粘性系數(shù)(N·s/m2);ρ為流體密度(kg/m3);νj為j向流速(m/s)。

        對(duì)于相對(duì)均勻的多孔介質(zhì),可表示為

        (2)

        式中α—滲透率;

        C2—慣性阻力系數(shù)。

        她是不斷開(kāi)拓創(chuàng)新破解監(jiān)管技術(shù)難題的帶頭人和實(shí)踐者,她是河北食品安全檢驗(yàn)的奠基人和排頭兵。她叫王麗霞,河北省食品檢驗(yàn)研究院院長(zhǎng),河北省食品安全專家指導(dǎo)委員會(huì)秘書(shū)長(zhǎng)、全國(guó)環(huán)保產(chǎn)品標(biāo)準(zhǔn)化專家委員會(huì)委員、國(guó)家食品藥品監(jiān)管總局餐飲服務(wù)食品安全專家。

        依據(jù)空氣動(dòng)力學(xué)特性,多孔介質(zhì)內(nèi)的慣性阻力系數(shù)與黏性阻力系數(shù)是模擬多孔介質(zhì)的關(guān)鍵[16],結(jié)合Dracy定律與Ergun方程[17-20],得出在湍流模型中可用一個(gè)含有滲透率與慣性阻力系數(shù)的半經(jīng)驗(yàn)公式模擬動(dòng)量源項(xiàng),即

        (3)

        式中Δp—壓降(Pa);

        H—床層厚度(mm);

        Dρ—顆粒平均直徑(mm);

        φ—孔隙率(%)。

        結(jié)合上述式(2)、式(3),求得多孔介質(zhì)內(nèi)黏性阻力系數(shù)與慣性阻力系數(shù)為

        (4)

        (5)

        2.3 邊界條件及參數(shù)設(shè)置

        在ANSYS GM界面中使用Named Selection方法設(shè)定模型的區(qū)域條件(Cell zone conditions)及邊界條件(Boundary conditions)[21-23]。將上風(fēng)道與下風(fēng)道的流體域定義為Fluid,在下風(fēng)道的入口處設(shè)置速度入口(velocity-inlet),在上風(fēng)道的出口處設(shè)置為壓力出口(pressure-outlet),存放花生域設(shè)置為多孔介質(zhì)(porous)。模擬參數(shù)均為現(xiàn)場(chǎng)實(shí)際測(cè)量所得。下風(fēng)道入口風(fēng)速測(cè)量方法:在風(fēng)道入口處橫向均勻布置4個(gè)測(cè)點(diǎn),縱向均勻布置3個(gè)測(cè)點(diǎn),共計(jì)12個(gè)測(cè)點(diǎn);每個(gè)測(cè)點(diǎn)采用手持式SMART風(fēng)速儀測(cè)速3次取平均值作為該點(diǎn)風(fēng)速,最終以12個(gè)測(cè)點(diǎn)風(fēng)速的平均值作為下風(fēng)道的入口速度,具體參數(shù)設(shè)置如表1所示。

        2.4 網(wǎng)格劃分

        在ANSYS Meshing中設(shè)置物理偏好為CFD,網(wǎng)格疏密程度設(shè)置為100,整個(gè)模型網(wǎng)格的最大邊長(zhǎng)為0.14m,箱體周圍壁面建立膨脹層邊界(Inflated Boundary),平滑比率設(shè)置為0.272,最大層數(shù)設(shè)置為5層,生長(zhǎng)速率(Growth Rate)為1.2,網(wǎng)格劃分方法采用六面體網(wǎng)格劃分方法(Hex Dominant)。優(yōu)化時(shí),對(duì)勻風(fēng)板邊界進(jìn)行加密處理。對(duì)網(wǎng)格質(zhì)量進(jìn)行檢查,發(fā)現(xiàn)網(wǎng)格質(zhì)量Element Quality接近1的比率占90%以上,表明網(wǎng)格質(zhì)量良好,滿足仿真要求。

        表1 模擬參數(shù)表Table 1 Parameters of simulation

        3 仿真結(jié)果與驗(yàn)證

        3.1 風(fēng)道內(nèi)速度分布情況

        本次仿真模擬采用穩(wěn)態(tài)方法求解控制方程,動(dòng)量方程采用二階迎風(fēng)格式,湍流脈動(dòng)能量和湍流耗散率也均采用二階迎風(fēng)格式[24-26],各項(xiàng)松弛因子系統(tǒng)默認(rèn);采用SIMPLE算法,送代采用自適應(yīng)步長(zhǎng),經(jīng)由184個(gè)時(shí)間步長(zhǎng)達(dá)到穩(wěn)定,導(dǎo)入CFD-Post中進(jìn)行后處理。其中,Y為距烘干箱下底面的高度;Z為距箱體左壁面的距離,計(jì)算結(jié)果如圖4所示。

        圖4(a)、(b)為烘干箱內(nèi)2個(gè)不同高度Y的速度場(chǎng)分布云圖,分別為Y=0.2m和Y=1.7m。對(duì)比兩個(gè)不同截面的速度分布云圖發(fā)現(xiàn):箱體內(nèi)由于壓差的影響,越靠近風(fēng)道的進(jìn)出口速度越大,且隨著箱體距離進(jìn)出口位移的增大風(fēng)速逐漸降低,各個(gè)箱體間風(fēng)速差異明顯。由圖4(a)可知:下風(fēng)道內(nèi)1號(hào)箱體下的風(fēng)速在6~8m/s之間,3號(hào)箱體風(fēng)速基本在2m/s以下,箱體間風(fēng)速差異明顯;花生烘干主要靠流經(jīng)莢果表面的風(fēng)帶走水分,風(fēng)量的不均性必然影響干燥均勻性。

        圖5(c)為烘干箱內(nèi)的縱向速度場(chǎng)分布云圖,作用位置z=1m。從圖5(c)觀察得知:1號(hào)與2號(hào)烘干箱下風(fēng)道風(fēng)速縱向變化范圍不大,3號(hào)箱體下風(fēng)道垂直方向速度變化差異明顯,靠近花生的區(qū)域速度較大,而在上風(fēng)道則相反,靠近花生區(qū)域的風(fēng)速較?。辉谙潴w后半部分風(fēng)速較小,與前半部分存在較為明顯的差異,不足以滿足花生烘干均勻性的要求。

        (a) Y=0.2m

        (b) Y=1.7m

        (c) Z=1m圖4 烘干箱內(nèi)不同截面氣流速度場(chǎng)模擬仿真圖Fig.4 Simulation air velocity contours of different sections in a drying box

        3.2 CFD模型驗(yàn)證

        為確定模擬效果與實(shí)際測(cè)得數(shù)據(jù)的區(qū)別,必須進(jìn)行CFD模型的驗(yàn)證,將模擬所得數(shù)據(jù)與實(shí)際數(shù)據(jù)對(duì)比。圖5為實(shí)測(cè)值與仿真值的對(duì)比結(jié)果。其各點(diǎn)模擬值與實(shí)測(cè)值的均方根誤差為0.163m/s,最大絕對(duì)誤差為0.46m/s,模擬值與實(shí)際值存在一定誤差;但是真題趨勢(shì)大致相同,說(shuō)明本次模擬要求適用于烘干箱流場(chǎng)的模擬,可為后續(xù)對(duì)流場(chǎng)的改造提供結(jié)構(gòu)優(yōu)化。

        圖5 測(cè)點(diǎn)實(shí)測(cè)值與仿真值對(duì)比Fig.5 Comparison of measured and simulated values at each measurement points

        4 增強(qiáng)風(fēng)道勻風(fēng)效果的新型構(gòu)造

        4.1 勻風(fēng)擋板機(jī)構(gòu)

        固定床烘干設(shè)備箱體內(nèi)風(fēng)道過(guò)長(zhǎng),當(dāng)風(fēng)從風(fēng)道進(jìn)入時(shí),會(huì)在壓差作用下發(fā)生偏移,風(fēng)量多集中于箱體的前半部分,使得箱體后半部分風(fēng)量過(guò)小,造成風(fēng)道內(nèi)風(fēng)量分布不均勻。針對(duì)這一問(wèn)題,為提高新鮮花生的烘干效率與烘干品質(zhì),在現(xiàn)有風(fēng)道基礎(chǔ)上加裝的一種勻風(fēng)機(jī)構(gòu),如圖6所示。此勻風(fēng)機(jī)構(gòu)可以固定在箱體的風(fēng)道上,由多塊勻風(fēng)擋板組成,擋板可以通過(guò)電動(dòng)推桿進(jìn)行不同角度的調(diào)節(jié)。當(dāng)烘干箱進(jìn)行干燥作業(yè)時(shí),可以使用控制按鈕控制擋板升起與下降,也可對(duì)每一塊擋板進(jìn)行單獨(dú)控制,通過(guò)勻風(fēng)板改變風(fēng)道內(nèi)氣流的分布情況,讓每個(gè)箱體流經(jīng)的風(fēng)量盡量地均勻。

        1.前搖桿 2.擋板 3.后搖桿 4.固定端圖6 勻風(fēng)板Fig.6 Air distribution plate

        4.2 優(yōu)化設(shè)計(jì)方案

        本次優(yōu)化設(shè)計(jì)以1臺(tái)固定床換向通風(fēng)干燥機(jī)為例,其干燥區(qū)域包含3個(gè)箱體,計(jì)劃通過(guò)在箱體的下風(fēng)道處通過(guò)添加1個(gè)、3個(gè)和6個(gè)3種個(gè)數(shù)的勻風(fēng)擋板來(lái)考慮通過(guò)增加勻風(fēng)擋板個(gè)數(shù)的不同對(duì)于阻擋風(fēng)道內(nèi)氣流流向的影響。模擬仿真發(fā)現(xiàn):勻風(fēng)擋板的板間距及擋板與風(fēng)道入口的距離以及每個(gè)擋板間的距離的不同也會(huì)對(duì)風(fēng)道內(nèi)氣流的穩(wěn)定性及均勻性產(chǎn)生影響,考慮到每個(gè)箱體的長(zhǎng)為2m,總計(jì)3個(gè)箱體總長(zhǎng)為6m,故將勻風(fēng)擋板的板間距定義為0.6、0.8、1m共3個(gè)檔位進(jìn)行模擬對(duì)比研究。考慮到風(fēng)場(chǎng)均勻性的影響,勻風(fēng)擋板的高度與角度定義為可以將風(fēng)道的高度均勻劃分,確保了流經(jīng)每個(gè)擋板的風(fēng)量是相等的。除此以外,考慮到勻風(fēng)擋板的導(dǎo)流影響,故擋板的長(zhǎng)度不同對(duì)風(fēng)量導(dǎo)流的影響也會(huì)不同,即勻風(fēng)板長(zhǎng)影響風(fēng)量至新鮮花層的導(dǎo)流區(qū)間??紤]到風(fēng)道的高度為0.5m,勻風(fēng)擋板要將風(fēng)道均勻劃分,故考慮板長(zhǎng)分別為1、0.9、0.8m共3種不同的板長(zhǎng)來(lái)影響對(duì)風(fēng)道內(nèi)勻風(fēng)效果的影響。綜上所述,本次優(yōu)化設(shè)計(jì)根據(jù)增加勻風(fēng)導(dǎo)板的個(gè)數(shù)、勻風(fēng)擋板安裝的板間距和勻風(fēng)導(dǎo)板的導(dǎo)風(fēng)距離即板長(zhǎng)3種因素的不同取值,共計(jì)分出3×3×3種組合方案模擬研究箱體風(fēng)道內(nèi)氣流分布情況,從中對(duì)比選擇最優(yōu)方案。

        4.3 優(yōu)化模擬分析

        由圖4可知:氣流從下風(fēng)道入口處進(jìn)入,受到來(lái)自上風(fēng)道外部壓差作用,氣流發(fā)生偏移,穿過(guò)花生莢果層。由于風(fēng)道相對(duì)過(guò)長(zhǎng),導(dǎo)致前方氣流流失過(guò)大,后方氣流供應(yīng)不足。故通過(guò)在風(fēng)道內(nèi)加裝勻風(fēng)擋板阻止箱體內(nèi)風(fēng)道前端風(fēng)量的流失,提高風(fēng)量分布均勻程度,提高干燥均勻性。本次模擬參照民用建筑氣流分布均勻性的標(biāo)準(zhǔn),采用式(1)、式(2)表示氣流的不均勻系數(shù),即

        (6)

        (7)

        其中,Vh為高度為h平面上的平均氣流流速(m/s);Vi為第i個(gè)測(cè)速點(diǎn)氣流速度(m/s);n為測(cè)速點(diǎn)數(shù);Jh為高度為h平面上的氣流不均勻系數(shù),Jh值越小,氣流分布均勻性越好。

        通過(guò)表2所示的27組不同風(fēng)道內(nèi)勻風(fēng)機(jī)構(gòu)構(gòu)造下的仿真試驗(yàn),提取如圖2位置處的27個(gè)測(cè)點(diǎn)的氣流不均勻系數(shù)J0.5,可見(jiàn)不同構(gòu)造的勻風(fēng)機(jī)構(gòu)對(duì)氣流影響差異較大。

        表2 不同構(gòu)造組合Table 2 Combination of different configurations

        在箱體下風(fēng)道0.5m處,板間距為1m,勻風(fēng)距離為1m,分別加裝2塊、4塊及6塊勻風(fēng)板的氣流分布情況(w表示勻風(fēng)板個(gè)數(shù)),如圖7所示。由圖7可知:同常規(guī)烘干機(jī)風(fēng)道的氣流分布相比,增加勻風(fēng)裝置能有效地改變氣流的分布情況,相比于加裝2塊、4塊的勻風(fēng)板數(shù),加裝6塊勻風(fēng)擋板使得氣流的分布更加地均勻;結(jié)合表2所示的氣體不均勻系數(shù),得出最優(yōu)方案為第21組方案,即勻風(fēng)擋板個(gè)數(shù)為6塊、板長(zhǎng)為1m、板間距為1m時(shí),勻風(fēng)效果最好,氣流分布更均勻。

        w=2

        w=4

        w=6圖7 改進(jìn)后氣流速度場(chǎng)仿真模擬圖Fig.7 Improved simulation diagram of airflow velocity field after improvement

        4.4 試驗(yàn)驗(yàn)證

        根據(jù)上述仿真模擬的最優(yōu)結(jié)果進(jìn)行設(shè)計(jì)構(gòu)造,在烘干箱下風(fēng)道處加裝含有6塊勻風(fēng)板的勻風(fēng)機(jī)構(gòu),板長(zhǎng)均為1m,板間距均調(diào)整為1m。采用四連桿機(jī)構(gòu)對(duì)勻風(fēng)板的高度與角度進(jìn)行調(diào)整,動(dòng)力裝置采用6臺(tái)電動(dòng)推桿作為動(dòng)力源,如圖7所示。試驗(yàn)采用圖3所示的27個(gè)測(cè)點(diǎn)進(jìn)行測(cè)量,試驗(yàn)現(xiàn)場(chǎng)如圖8所示。試驗(yàn)表明:加裝勻風(fēng)裝置后,穿過(guò)花生莢果層的風(fēng)量得到了均勻分布,箱內(nèi)氣流不均勻系數(shù)降低49.44%,表明勻風(fēng)效果良好,保證了烘干的均勻性。試驗(yàn)結(jié)果如圖9所示。

        圖8 試驗(yàn)現(xiàn)場(chǎng)圖Fig.8 Field test

        圖9 改造后氣體流速圖Fig.9 Airflow speed after reconstruction

        5 討論

        主要對(duì)如何改善烘干箱內(nèi)流場(chǎng)的分布情況進(jìn)行了研究,通過(guò)在烘干箱風(fēng)道內(nèi)加裝勻風(fēng)擋板,可有效改變箱內(nèi)的氣流分布情況。鄧書(shū)輝[27]等在對(duì)牛舍進(jìn)行流場(chǎng)分析與結(jié)構(gòu)優(yōu)化采用類似的結(jié)構(gòu),通過(guò)添加勻風(fēng)板與對(duì)矮墻高度進(jìn)行調(diào)整,改變了牛舍內(nèi)流場(chǎng)分布;相比于未改進(jìn)之前,改進(jìn)后的牛舍內(nèi)氣流不均勻系數(shù)降低了41.8%,表明通過(guò)改變流場(chǎng)內(nèi)結(jié)構(gòu)來(lái)降低氣流的不均勻系數(shù)的方法是可行的。

        通過(guò)加裝勻風(fēng)擋板,保證了風(fēng)道內(nèi)流場(chǎng)的均勻性,本次模擬考慮了擋板的間距、數(shù)量及板長(zhǎng)的影響,將整個(gè)擋板組當(dāng)做一個(gè)整體;但未考慮單個(gè)勻風(fēng)擋板的改變對(duì)整個(gè)流場(chǎng)的影響,在后續(xù)的研究中需要加強(qiáng)重視。

        6 結(jié)論

        1)運(yùn)用SolidWorks軟件建立了烘干箱的三維幾何模型,導(dǎo)入Fluent中進(jìn)行模擬仿真,通過(guò)比較模擬結(jié)果與實(shí)測(cè)數(shù)據(jù)可知:各點(diǎn)風(fēng)速均方根誤差0.163m/s,最大絕對(duì)誤差0.46m/s,驗(yàn)證了模型的準(zhǔn)確性。

        2)通過(guò)加裝勻風(fēng)擋板的方式對(duì)烘干箱內(nèi)勻風(fēng)系統(tǒng)進(jìn)行優(yōu)化設(shè)計(jì),提出了27組不同組合的優(yōu)化方案。對(duì)比改裝前后的箱體內(nèi)風(fēng)道的氣體分布均勻程度,同常規(guī)烘干箱風(fēng)道相比,發(fā)現(xiàn)加裝勻風(fēng)擋板后的氣體不均勻系數(shù)降低了49.44%。該優(yōu)化設(shè)計(jì)保證了烘干箱內(nèi)干燥的均勻性,可對(duì)未來(lái)固定床干燥設(shè)備風(fēng)道均勻性的研究提供一定的參考。

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