李文芳

(長治市潞州區(qū)能源局，山西 長治 046000)

瓦斯在煤層中以吸附態(tài)和游離態(tài)的形式存在，其中90%左右以吸附態(tài)的形式存在。研究煤層注水瓦斯解吸時，瓦斯以驅替和置換的形式逸出，因此煤層注水效果的好壞與煤體的吸水量直接相關。煤體是一種雙重孔隙結構介質[1]，煤體復雜的孔隙結構可形成復雜的孔隙網絡，這些孔隙網絡構成復雜的毛細管力[2]。陳金生等[3]采用自主設計的含瓦斯煤等壓吸水試驗裝置，對剝離注水造成系統(tǒng)壓力升高、死體積增大等因素的影響，單獨研究水分對不同變質程度含瓦斯煤的滲吸效應，試驗發(fā)現(xiàn)同一變質程度的含瓦斯煤等壓吸水后，水置換瓦斯，含瓦斯煤滲吸動力是毛細管力，煤樣罐內壓力升高；樊亞慶[4]，岳基偉等[5]研究表明，同一吸附平衡壓力下，置換率隨含水率增大逐漸增大，當采用煤層注水治理瓦斯時，由于煤層內裂隙分布不均，部分煤體處于水的包圍之中，僅有一部分與水接觸，其置換瓦斯的量也不同。為此，本文擬通過不同吸水路徑考察煤體的吸水效果，為現(xiàn)場實施煤層注水消突措施奠定理論基礎。

1 試驗煤樣的制備及試驗步驟

試驗煤樣取自山西某礦，在新鮮暴露的工作面取出大塊煤體，密封保存后送至實驗室待制取煤樣進行試驗。

1) 挑選沒有明顯裂隙且層理較好的大煤塊，利用立式鉆床對煤體進行取樣。

2) 將鉆取的柱狀煤樣，采用巖石切片機切割成直徑為5 cm、高度為10 cm的柱狀煤樣，并對煤樣的端面進行打磨，共制得3個柱狀煤樣，分別編號為1號，2號及3號。

3) 將1號、2號及3號煤樣放入干燥箱中干燥，設置干燥箱的溫度為105 ℃，每30 min進行稱重，直至質量穩(wěn)定，并記錄其穩(wěn)定質量m1、m2及m3，將干燥后的柱狀煤樣放入干燥器中進行冷卻備用。

4) 采用環(huán)氧樹脂將1號煤樣的兩個端面密封，周圍不密封，讓煤體產生逆向滲吸，并稱其質量m11；將2號煤樣的周圍密封，兩個端面不密封，讓煤體產生順向滲吸，并稱其質量m21；3號煤樣不做處理，讓煤體既順向滲吸又逆向滲吸。

5) 將兩個端面密封的1號煤樣、周圍密封的2號煤樣、3號煤樣分別放入盛有水的燒杯中，間隔一段時間，拿出柱狀煤樣，把煤體周圍的水擦拭掉，然后稱重并分別記錄吸水后的質量m12，m22及m32。

6) 煤體在某個時刻的吸水率，可根據公式(1)進行計算：

(1)

式中：m吸為吸水后的質量；m環(huán)為涂抹環(huán)氧樹脂后的質量；m為柱狀煤干燥后的質量。

2 試驗結果分析

按照上述試驗步驟進行試驗，試驗結果如圖1所示。

由圖1可知，隨著時間的增加，柱狀煤體的吸水率逐漸增加，增加到一定程度后趨于飽和；在相同的時間段內，吸水率從大到小的順序為3號、1號、2號，說明煤體與水的接觸面積越大，吸水率越高。因為煤體的接觸面積越大，毛細管網絡越發(fā)達，孔隙的連通性越好，吸水路徑越短，排出孔隙內的空氣越容易。

圖1 不同吸水路徑煤體吸水率結果

水在煤體毛細管內的流速較慢，雷諾數(shù)小，與流體力學中的層流運動幾乎相似，滿足Hagen-Poiseuille方程[6]。Hagen-Poiseuille方程如式(2)所示：

Q=dV/dt=πd4△p/(128μh)

(2)

式中：Q為管道內的流量；V為液體的體積；t為時間；μ為水的粘度系數(shù)；△p為壓力差；h為吸水高度；d為毛細管直徑。

毛細管中吸水的體積滿足式(3)：

dV=πr2dh

(3)

在毛細管中，毛細管的壓力差△p與液體的濕潤角、毛細管的半徑、液體的表面張力因素有關，關系如式(4)所示：

△p=2σcosθ/r

(4)

式中：σ為液體的表面張力；θ為濕潤角；r為毛細管的半徑。

由式(2)、(3)、(4)可知：

(5)

式(5)即為Lucas[7]和Washburn[8]提出的忽略流體自身重力的滲吸模型。因此單根毛細管的吸水體積，如式(6)所示：

(6)

單根毛細管的吸水質量，如式(7)所示：

(7)

單根毛細管吸水質量方程可簡化為：

(8)

圖2 不同吸水路徑煤體吸水率擬合結果

3 結 語

1) 隨著時間的增加，柱狀煤體的吸水率逐漸增加，煤體與水的接觸面積越大，吸水率越高。

2) 毛細管網絡越發(fā)達，孔隙的連通性越好，吸水路徑越短，排出孔隙內的空氣越容易。