盧俊安， 石希天， 劉雙偉， 任自偉， 孫新堂， 查 磊

(中國(guó)石油天然氣集團(tuán)公司塔里木油田分公司)

YD1-X井是位于塔里木盆地塔北隆起YD1巖性圈閉上的一口開發(fā)井，玉東1區(qū)塊地層和壓力系統(tǒng)復(fù)雜，吉迪克組砂泥巖段發(fā)育高壓飽和鹽水層，鹽水層當(dāng)量密度達(dá)2.10～2.25 g/cm3。

本井完成鹽層?273.5 mm+?244.5 mm復(fù)合套管一級(jí)固井施工后，開井候凝期間發(fā)現(xiàn)緩沖罐線流，未及時(shí)關(guān)井，期間緩沖罐出口一直溢流，后關(guān)井套壓達(dá)22 MPa。通過節(jié)流管匯卸套壓降至0，坐?244.5 mm套管卡瓦后立即進(jìn)行二級(jí)固井，關(guān)井憋壓候凝完，事故解除。后發(fā)現(xiàn)B環(huán)空(?339.7 mm技術(shù)套管與?244.5 mm技術(shù)套管環(huán)空)壓力上升至40 MPa，超過套管四通旁通閥額定工作壓力(35 MPa)，存在井口裝置泄漏，人員傷亡的風(fēng)險(xiǎn)[1-2]。YD1-X井井身結(jié)構(gòu)如圖1所示。

本文立足于對(duì)鹽層套管環(huán)空帶壓實(shí)際情況研究，通過分析環(huán)空帶壓的原因，應(yīng)用API RP90環(huán)空壓力評(píng)估測(cè)試程序，進(jìn)行了降壓、升壓測(cè)試，確定了該環(huán)空壓力為環(huán)空持續(xù)帶壓，利用飽和鹽水從井底運(yùn)移至井口過程中的鹽結(jié)晶作用，采取環(huán)空控壓放水的思路，形成了鹽層技術(shù)套管環(huán)空帶壓的處置技術(shù)，并且在3口鹽層套管環(huán)空帶壓井進(jìn)行了現(xiàn)場(chǎng)實(shí)踐，消除了環(huán)空帶壓的風(fēng)險(xiǎn)，截至目前3口井未發(fā)生環(huán)空帶壓情況，為鹽層套管環(huán)空帶壓的解決提供了理論基礎(chǔ)和工程實(shí)踐。

圖1 YD1-X井井身結(jié)構(gòu)圖

一、環(huán)空帶壓的原因分析

1. 雙級(jí)固井施工過程

YD1-X井一級(jí)固井施工，注密度2.22 g/cm3前置液30 m3，注2.25 g/cm3領(lǐng)漿40 m3，注2.25 g/cm3尾漿45 m3，共消耗G級(jí)水泥160 t。注密度2.22 g/cm3后置液5 m3，替密2.19 g/cm3鉆井液80 m3，替2.19 g/cm3鉆井液90 m3未碰壓，檢查無回流。候凝期間，出口間斷發(fā)生線流，現(xiàn)場(chǎng)認(rèn)為是水泥漿凝固過程中的熱膨脹所致，未及時(shí)組織關(guān)井，導(dǎo)致總溢流量達(dá)14.1 m3，關(guān)井套壓22 MPa。

二級(jí)固井施工，通過節(jié)流管匯卸壓套壓降至0，放出鉆井液2 m3，坐?244.5 mm套管卡瓦后進(jìn)行二級(jí)固井。注密度2.27 g/cm3前置液27 m3，注2.35 g/cm3水泥漿91.6 m3，消耗G級(jí)水泥160 t。注密度2.27 g/cm3后置液8 m3，替鉆井液95 m3，碰壓25 MPa關(guān)孔，期間共排放污染鉆井液151 m3。后關(guān)井憋壓候凝，套壓由16 MPa下降至7 MPa，候凝結(jié)束后卸壓至0，未發(fā)現(xiàn)環(huán)空帶壓情況，繼續(xù)中完作業(yè)。

鉆塞后對(duì)?244.5 mm套管試壓20 MPa，穩(wěn)壓30 min未降。進(jìn)行四開鉆進(jìn)作業(yè)，巡檢時(shí)發(fā)現(xiàn)B環(huán)空套管四通壓力表顯示15 MPa，試油時(shí)逐漸上漲至40 MPa。

2. 一級(jí)固井后關(guān)井高套壓原因分析

本井井底井斜為52°，一級(jí)膠塞投入過程中磨損、分隔能力差，鉆井液和水泥漿密度差值小，水泥漿在套管內(nèi)發(fā)生竄槽產(chǎn)生混漿。水泥漿凝固失重后井筒液柱壓力低于鹽層段地層壓力，導(dǎo)致溢流發(fā)生。

現(xiàn)場(chǎng)認(rèn)為鉆進(jìn)過程中沒有鹽水侵入井筒，鹽層段應(yīng)沒有發(fā)育高壓鹽水，候凝期間沒有采取關(guān)井憋壓候凝，預(yù)防溢流，出現(xiàn)線流后未執(zhí)行“發(fā)現(xiàn)溢流立即關(guān)井、懷疑溢流關(guān)井檢查”的井控原則，導(dǎo)致一級(jí)固井后關(guān)井高套壓。

表1 ?244.5 mm+?273.5 mm復(fù)合套管固井質(zhì)量評(píng)價(jià)結(jié)果

3. 二級(jí)固井后出現(xiàn)環(huán)空帶壓的原因分析

二級(jí)固井施工前，通過節(jié)流管匯卸套壓至0，坐套管卡瓦后直接進(jìn)行二級(jí)固井。分級(jí)箍上部井筒中存在大量被污染的鉆井液，二級(jí)固井前未進(jìn)行大排量循環(huán)，導(dǎo)致井筒裸眼中存在大段濾餅，電測(cè)固井質(zhì)量解釋分級(jí)箍以上有較多井段固井質(zhì)量評(píng)價(jià)為差，如表1所示。由于水泥漿中鹽摻量的增加，水泥環(huán)強(qiáng)度隨之降低[3]。套管試壓、降密度以及鹽層蠕變使環(huán)空水泥環(huán)產(chǎn)生裂縫[4-7]，裂縫溝通高壓鹽水層，導(dǎo)致試油期間B環(huán)空壓力達(dá)到40 MPa。

二、利用飽和鹽水的鹽結(jié)晶作用解決環(huán)空帶壓

1. 溢流類型的判定

鹽層鉆進(jìn)期間(2015年)，使用KCl欠飽和鹽水鉆井液體系，隨著井深的增加，鉆井液氯根濃度由16.4×104mg/L上升至19.4×104mg/L，如圖2所示。

圖2 進(jìn)入鹽層后鉆井液中氯根含量變化曲線

二級(jí)固井排污染鉆井液，在震動(dòng)篩處發(fā)現(xiàn)有大量結(jié)晶鹽顆粒，如圖3所示。鹽層鉆進(jìn)期間鉆井液坐崗未發(fā)現(xiàn)油氣顯示，錄井監(jiān)測(cè)未見氣測(cè)異常，通過以上情況，可以判斷溢流物為鹽層中發(fā)育的高壓飽和鹽水。

圖3 震動(dòng)篩上收集的鹽結(jié)晶顆粒

2. 飽和鹽水的結(jié)晶析出與井筒參數(shù)的關(guān)系

YD1區(qū)塊的地溫梯度為2.5℃/100 m，鉆井液密度為2.3 g/cm3，井口鉆井液或鹽水的返出溫度為80℃，可以得到熱力學(xué)溫度和井深的方程公式(1)及壓力和井深的方程公式(2)：

K=353.15+0.0117h

(1)

式中：K—開氏溫度，K；h—井深，m。

p=0.1+0.0226h

(2)

式中：p—壓力，MPa；h—井深，m。

西南石油大學(xué)田徑等[8]通過對(duì)實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)擬合得到了鹽水溶解的質(zhì)量數(shù)和溫度、壓力的方程公式(3)：

ln[M/58.5(p,T)]=286623-571.361/T+77128/T2+4.048×10-4×p-7.445×10-7×p2+6.209×10-10×p3

(3)

式中：M—鹽水溶解的質(zhì)量數(shù)，g/kg；K—開氏溫度；h—井深，m；p—壓力，MPa。

將式(1)、式(2)代入式(3)可以得出溶解值和井深的關(guān)系圖，如圖4所示。

圖4 鹽溶解值和井深的關(guān)系圖

根據(jù)圖4可以讀出5 140 m的鹽的溶解值為419.9 g/kg，井口鹽的溶解值為377.5 g/kg。飽和鹽水在地溫梯度2.5℃/100 m，鉆井液密度2.3 g/cm3，井口鹽水溫度80℃的條件下，由5 140 m運(yùn)移至井口期間，每公斤鹽水會(huì)析出結(jié)晶鹽42.4 g。

三、對(duì)策與實(shí)施

1.鹽層技術(shù)套管環(huán)空帶壓處置技術(shù)

根據(jù)API RP90卸壓、升壓測(cè)試程序，對(duì)于環(huán)空壓力超過0.69 MPa的井都需進(jìn)行卸壓和升壓測(cè)試，目的是判斷環(huán)空壓力是否為持續(xù)環(huán)空壓力(SCP)[9]。卸壓和升壓測(cè)試的具體過程為：從套管四通旁通閥后連接?12.7 mm針型閥卸掉環(huán)空壓力的20%，本井卸壓至32 MPa，觀察并記錄卸壓后環(huán)空壓力的恢復(fù)情況。本井壓力在8 min之后恢復(fù)至38 MPa，可以判斷為本井環(huán)空帶壓為持續(xù)環(huán)空壓力。

為保證本井在生產(chǎn)過程中的井筒完整性，須采取措施對(duì)持續(xù)環(huán)空壓力進(jìn)行管理[10-11]。防止環(huán)空超壓后，發(fā)生井口裝置泄露，出現(xiàn)人員傷亡、油氣井報(bào)廢事故。

進(jìn)一步對(duì)本井開展控壓、泄飽和鹽水解決環(huán)空帶壓的可行性論證。YD1-X井鹽層鉆進(jìn)時(shí)鉆井液氯根濃度逐漸上漲至19.4×104mg/L；鉆井過程停泵后，出口緩沖罐有線流；固井排污染鉆井液期間，在震動(dòng)篩處發(fā)現(xiàn)有大量結(jié)晶鹽顆粒。根據(jù)以上情況可以推斷，該井鹽層段發(fā)育高壓飽和鹽水。同時(shí)本井在固井后發(fā)生環(huán)空帶壓，通過?12.7 mm針型閥泄壓，壓力可以降低，說明環(huán)空中存在水泥環(huán)縫隙，導(dǎo)致了高壓鹽水層和井口環(huán)空連通。本井利用飽和鹽水從井底運(yùn)移至井口的過程中析出結(jié)晶鹽，堵塞環(huán)空中的水泥縫隙，從而隔絕井口環(huán)空和高壓鹽水層的連通，具備理論基礎(chǔ)。

為了避免在泄壓過程中高壓流體傷人，從套管四通旁通閥左側(cè)出口接?88.9 mm平式油管(公)×1502由壬變扣后連接20 m 的1502硬管線至節(jié)流管匯，通過節(jié)流管匯節(jié)流閥控壓泄水，實(shí)時(shí)的控制環(huán)空壓力和泄水量。

施工前鉆井隊(duì)做好工作安全分析，對(duì)連接的高壓管線試壓40 MPa，泄壓過程中司鉆負(fù)責(zé)套管四通旁通閥和節(jié)流閥的操作。放壓管線使用基墩固定牢靠，高壓區(qū)域拉好警戒帶，防止高壓傷人。泄壓過程中一旦發(fā)生高壓流體泄漏，司鉆全開節(jié)流閥，降低環(huán)空壓力后，平臺(tái)經(jīng)理帶領(lǐng)司鉆及時(shí)關(guān)閉套管四通旁通閥截?cái)喔邏涸础?/p>

每次環(huán)空控壓泄水量控制在20～40 L或卸壓至環(huán)空壓力的80%[12]，關(guān)閉套管四通旁通閥，觀察壓力恢復(fù)情況，記錄放出的流體性能參數(shù)(氯根濃度、密度、壓力、液量)，重復(fù)以上過程，直至環(huán)空壓力穩(wěn)定為0。

表2 YD1-X井鉆井期間環(huán)空放壓情況統(tǒng)計(jì)表

2. 現(xiàn)場(chǎng)應(yīng)用實(shí)例

2014-2018年YD1區(qū)塊共有3口鹽下水平井由于固井質(zhì)量差，導(dǎo)致鹽層技術(shù)套管環(huán)空帶壓超過30 MPa，應(yīng)用鹽層套管環(huán)空帶壓處置技術(shù)有效的解決了3口井鹽層套管環(huán)空帶壓的難題。

以YD1-X井為例，鉆井期間共卸壓15次，鉆井期間環(huán)空排出液體77.5 L，如表2所示；試油期間共卸壓17次，試油期間環(huán)空共排出液體569.5 L，如表3所示。本井累計(jì)共排出液體647 L，環(huán)空壓力由40 MPa下降至0，后期生產(chǎn)過程中未出現(xiàn)環(huán)空帶壓的情況。

表3 YD1-X井試油期間環(huán)空放壓情況統(tǒng)計(jì)表

四、結(jié)論

(1)生產(chǎn)井環(huán)空帶壓后，使用API RP90中環(huán)空壓力評(píng)估測(cè)試程序判斷是否為持續(xù)環(huán)空壓力，若為持續(xù)環(huán)空壓力，應(yīng)進(jìn)行持續(xù)環(huán)空壓力管理，防止環(huán)空超壓，發(fā)生井口泄漏、人員傷亡的事故。

(2)鹽層段發(fā)育高壓鹽水，水平井水泥漿頂替效果差導(dǎo)致固井質(zhì)量不理想、發(fā)現(xiàn)溢流后未及時(shí)關(guān)井是環(huán)空帶壓的重要原因。

(3)飽和鹽水由井底運(yùn)移至井口的過程中會(huì)析出鹽結(jié)晶顆粒，可以利用鹽結(jié)晶顆粒有效封堵環(huán)空水泥環(huán)裂縫，解決鹽層段環(huán)空帶壓的問題。