中清能綠洲科技股份有限公司 ■ 徐志宏 侯國(guó)華 張志強(qiáng) 王文明 樊慧強(qiáng) 石建春

0 引言

目前市場(chǎng)上的光伏支架根據(jù)所采用材料的不同，可以分為鋁型材支架、鋼支架及非金屬支架；根據(jù)安裝方式的不同，可分為固定式光伏支架及跟蹤式光伏支架。而這些種類的支架僅能夠滿足小跨度距離的需求，隨著光伏發(fā)電產(chǎn)業(yè)的迅速發(fā)展，以及國(guó)家對(duì)分布式光伏發(fā)電項(xiàng)目的大力支持，污水處理廠等需要大跨度光伏支架的分布式發(fā)電項(xiàng)目逐漸增多，而目前市場(chǎng)上的支架形式均不能滿足要求。針對(duì)光伏市場(chǎng)對(duì)大跨度的需求，一種可適應(yīng)大跨度的新型光伏支架——魚(yú)腹式光伏索桁架支架(該專利已獲得授權(quán))被提出。該種支架借鑒了建筑領(lǐng)域中魚(yú)腹式點(diǎn)支幕墻索桁架的結(jié)構(gòu)形式，同時(shí)結(jié)合了光伏組件的應(yīng)用特點(diǎn)，從而形成魚(yú)腹式光伏索桁架支架。其與魚(yú)腹式點(diǎn)支幕墻索桁架結(jié)構(gòu)形式的區(qū)別在于：

1) 魚(yú)腹式光伏索桁架支架與光伏組件的排布有關(guān)。

2) 魚(yú)腹式點(diǎn)支幕墻索桁架中點(diǎn)支幕墻的玻璃是外圍封閉，而魚(yú)腹式光伏索桁架支架上的組件外部完全敞開(kāi)，每排組件之間的間距(南北向)較大，同時(shí)，同一榀的組件與組件之間(東西向)也有較大縫隙。

3)組件與支架之間有傾角，會(huì)導(dǎo)致風(fēng)荷載對(duì)組件的作用與幕墻領(lǐng)域中風(fēng)荷載對(duì)玻璃的作用不同。

4)魚(yú)腹式點(diǎn)支幕墻索桁架中點(diǎn)支幕墻的玻璃直接同撐桿爪件相連；而魚(yú)腹式光伏索桁架支架上的組件先與2根平行的組件索相連，每個(gè)撐桿間距有5塊組件，平行的組件索再同撐桿相連，即風(fēng)荷載的傳遞方式不同。

魚(yú)腹式光伏索桁架的主要受力構(gòu)件是由上弦、下弦及組件承重柔性拉索和中間的撐桿組成，最終將力傳到兩側(cè)的柱子上，通過(guò)柱子將力傳向基礎(chǔ)。光伏組件通過(guò)連接件與2根平行的拉索連接，這2根平行拉索位于魚(yú)腹式光伏索桁架的上方，形成一個(gè)完整的受力體系。這種魚(yú)腹式光伏索桁架已在深州某污水處理廠及鄭州某污水處理廠得到了成功應(yīng)用，如圖1所示。

圖1 鄭州某污水處理廠的應(yīng)用

通過(guò)對(duì)此種支架進(jìn)行分析可發(fā)現(xiàn)，風(fēng)荷載是該種支架的主要承受荷載，對(duì)支架的安全性起著決定性作用。根據(jù)GB 5009-2012《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》，風(fēng)荷載采用式(1)進(jìn)行計(jì)算：

式中，Wk為風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值，kN/m2；μz為風(fēng)壓高度變化系數(shù)；βz為z高度處的風(fēng)振系數(shù)；μs為風(fēng)荷載體形系數(shù)；w0為基本風(fēng)壓，kN/m2。

然而，在《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》及《索結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)程》中，并未對(duì)z高度處的風(fēng)振系數(shù)βz的取值在光伏領(lǐng)域中的應(yīng)用進(jìn)行規(guī)定。本文通過(guò)ABAQUS數(shù)值模擬軟件對(duì)該種支架的風(fēng)振系數(shù)進(jìn)行了研究，最終給出了一個(gè)理論的風(fēng)振系數(shù)，為實(shí)際工程設(shè)計(jì)提供了理論依據(jù)。

1 物理模型

1.1 模型建立

利用ABAQUS數(shù)值模擬軟件建立光伏組件索桁架空間結(jié)構(gòu)計(jì)算模型，具體模型以深州某0.3MWp分布式光伏發(fā)電項(xiàng)目為例進(jìn)行建立。

索桁架部分采用“桿單元”模擬，其中撐桿選擇“beam單元”，拉索選擇“truss單元”，所有尺寸與實(shí)際相符。光伏組件采用“殼單元”模擬，其長(zhǎng)度為1658 mm，寬度為995 mm，厚度為6 mm；根據(jù)設(shè)計(jì)說(shuō)明，光伏組件結(jié)構(gòu)分為5層，上、下雙玻層各厚2.5 mm，上、下EVA膠層各厚0.3 mm，中間夾的太陽(yáng)電池厚0.4 mm；由于采用的“殼單元”模擬，故采用復(fù)合材料分層定義材性，這樣更符合實(shí)際情況。組件與拉索之間采用4塊槽鋼板連接，為簡(jiǎn)化模型，采用“板單元”建模，同時(shí)用2塊尺寸為600 mm×30 mm×10 mm的鋁合金板替代槽鋼板，滿足實(shí)際要求。整體模型示意圖如圖2所示。

圖2 整體模型示意圖

1.2 邊界條件

該模型所有邊界條件均采用Displacement/Rotation邊界約束條件，其中，半跨索桁架的4個(gè)支座處選用鉸接的連接方式，分別約束4個(gè)位置3個(gè)方向的位移；由于只選用了一榀索桁架進(jìn)行分析，根據(jù)實(shí)際情況，對(duì)結(jié)構(gòu)出平面變形進(jìn)行約束，在各豎桿上下兩端點(diǎn)設(shè)置Y方向約束的邊界條件，對(duì)稱軸位置約束各個(gè)節(jié)點(diǎn)的X方向變形。本工程所有光伏組件與槽鋼板之間、槽鋼板與鋼絞線之間均采用“tie綁定約束”，使光伏組件與索桁架之間受力協(xié)調(diào)、變形統(tǒng)一，主次面的選擇符合實(shí)際要求，約束條件共計(jì)153個(gè)。

1.3 施加荷載

本文主要分析結(jié)構(gòu)在風(fēng)壓-時(shí)程作用下的風(fēng)振響應(yīng)情況，并計(jì)算得到風(fēng)振系數(shù)。分析共分為5個(gè)步驟：

1)對(duì)拉索施加預(yù)應(yīng)力，預(yù)應(yīng)力施加方法采用最符合實(shí)際工程情況的降溫法。

2) 施加整體模型的重力荷載。

3)在光伏組件面施加靜風(fēng)均布荷載，大小為455 Pa。

4)對(duì)4跨風(fēng)壓-時(shí)程進(jìn)行動(dòng)態(tài)分析，時(shí)程時(shí)間增量為0.02 s，小于模態(tài)分析中最高階頻率對(duì)應(yīng)的周期值0.1，故選定時(shí)間增量0.02 s合適，則總時(shí)程為160 s；動(dòng)態(tài)分析中定義結(jié)構(gòu)阻尼為0.02。具體如圖3～圖7所示。

5)在光伏組件和索桁架選擇節(jié)點(diǎn)輸出位移-時(shí)程曲線，在光伏組件和索桁架上選擇單元輸出應(yīng)力-時(shí)程曲線，分別計(jì)算位移風(fēng)振系數(shù)和應(yīng)力風(fēng)振系數(shù)進(jìn)行對(duì)比選擇。

圖3 風(fēng)壓-時(shí)程施加示意圖

圖4 第1跨風(fēng)壓-時(shí)程圖

圖5 第2跨風(fēng)壓-時(shí)程圖

圖6 第3跨風(fēng)壓-時(shí)程圖

圖7 第4跨風(fēng)壓-時(shí)程圖

2 計(jì)算結(jié)果

通過(guò)模型計(jì)算分析，可得出在考慮節(jié)點(diǎn)位移時(shí)的風(fēng)振系數(shù)的取值(包括光伏組件上節(jié)點(diǎn)位移及索桁架節(jié)點(diǎn)位移)、考慮應(yīng)力時(shí)的風(fēng)振系數(shù)的取值(包括索單元應(yīng)力及光伏組件單元應(yīng)力)和考慮基礎(chǔ)反力時(shí)的風(fēng)振系數(shù)的取值。

圖8～圖12分別為索桁架上節(jié)點(diǎn)90#、92#、95#、96#和150#的豎向位移-時(shí)程曲線。

圖8 索桁架上節(jié)點(diǎn)90#的豎向位移-時(shí)程曲線

圖9 索桁架上節(jié)點(diǎn)92#的豎向位移-時(shí)程曲線

圖10 索桁架上節(jié)點(diǎn)95#的豎向位移-時(shí)程曲線

圖11 索桁架上節(jié)點(diǎn)96#的豎向位移-時(shí)程曲線

圖12 索桁架上節(jié)點(diǎn)150#的豎向位移-時(shí)程曲線

圖13和圖14分別為拉索單元95#和拉索單元166#的應(yīng)力-時(shí)程曲線。

圖13 拉索單元95#的應(yīng)力-時(shí)程曲線

圖14 拉索單元166#的應(yīng)力-時(shí)程曲線

表1為索桁架上節(jié)點(diǎn)豎向位移風(fēng)振系數(shù)計(jì)算結(jié)果。表2為拉索拉應(yīng)力風(fēng)振系數(shù)計(jì)算結(jié)果。

表1 索桁架上節(jié)點(diǎn)豎向位移風(fēng)振系數(shù)結(jié)果

表2 拉索拉應(yīng)力風(fēng)振系數(shù)計(jì)算結(jié)果

通過(guò)對(duì)比表1、表2，并根據(jù)動(dòng)力風(fēng)荷載數(shù)值分析結(jié)果可知，位移風(fēng)振系數(shù)的離散性較大，而應(yīng)力風(fēng)振系數(shù)更符合實(shí)際，也更為一致，可作為工程應(yīng)用的依據(jù)。因此，建議魚(yú)腹式索桁架結(jié)構(gòu)考慮索桿應(yīng)力時(shí)，風(fēng)振系數(shù)的取值為1.73。

采用同樣的分析方法，可以計(jì)算得出其他考量因素時(shí)的風(fēng)振系數(shù)理論取值。表3為光伏組件應(yīng)力風(fēng)振系數(shù)計(jì)算結(jié)果。

表3 光伏組件應(yīng)力風(fēng)振系數(shù)計(jì)算結(jié)果

由表3可知，考慮組件應(yīng)力時(shí)的 風(fēng)振系數(shù)的理論值可取加權(quán)平均值1.8。

3 結(jié)論

本文通過(guò)對(duì)深州0.3MWp分布式光伏發(fā)電項(xiàng)目進(jìn)行模擬分析，得到了魚(yú)腹式光伏索桁架風(fēng)振系數(shù)的理論值；且該理論值在深州項(xiàng)目及鄭州某2.1MWp分布式光伏發(fā)電項(xiàng)目中已成功應(yīng)用。可得到結(jié)論如下：

1)由于該種魚(yú)腹式光伏索桁架結(jié)構(gòu)的非線性較強(qiáng)，根據(jù)動(dòng)力風(fēng)荷載數(shù)值分析結(jié)果顯示，位移風(fēng)振系數(shù)的離散型較大，采用應(yīng)力風(fēng)振系數(shù)更符合實(shí)際。

2)采用該種魚(yú)腹式光伏索桁架，在考慮拉索應(yīng)力時(shí)，風(fēng)振系數(shù)理論值可取1.73。

3)采用該種魚(yú)腹式光伏索桁架，在考慮光伏組件應(yīng)力時(shí)，風(fēng)振系數(shù)理論值可取加權(quán)平均值1.8。

綜上所述，本文的研究為該種魚(yú)腹式光伏索桁架支架設(shè)計(jì)提供了理論依據(jù)，并為工程實(shí)踐應(yīng)用奠定了堅(jiān)實(shí)基礎(chǔ)。