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        高精度18MND5高強度鋼筒體成型技術(shù)研究

        2019-04-15 13:47:52歐凡強孫楷楨王健
        商品與質(zhì)量 2019年36期
        關(guān)鍵詞:卷板機縱縫筒體

        歐凡強 孫楷楨 王健

        哈電集團(秦皇島)重型裝備有限公司 河北秦皇島 066206

        近年來,隨著核電、石化工業(yè)的發(fā)展,核電產(chǎn)品對筒體的材料、厚度、要求也越來越高,安注箱中筒體為降低成本未選用鍛件,而采用高強度18MND5鋼板進行高精度卷制成型,因此對成型后筒體尺寸、厚度等要求高;同時,由于原材料尺寸超出了廠內(nèi)成型設(shè)備能力范圍,且成型過程中上輥受力后會產(chǎn)生彈性變形導(dǎo)致彎曲,導(dǎo)致筒體成型后存在束腰變形的風(fēng)險,通過驗證性試驗并制定方案實現(xiàn)了高精度18MND5高強度鋼筒體的成型,最終經(jīng)各項檢查后,成型精度和性能均達到了要求。

        1 筒體概況及成型技術(shù)難點

        筒體規(guī)格Φi3500×78mm、長度4000mm,成形標準按RCC-M F4000:筒體兩端300mm范圍內(nèi)的圓度不超過6mm,其余部位不超過12mm;直線度5mm/4000mm;縱縫錯邊量不得超過3mm。

        (1)筒體材料18MND5為高強度鋼,筒體成型時設(shè)備負荷較大,筒體成型過程難度大。

        (2)筒體成型為全板幅卷板成型,卷板機卷板寬度極限為4050mm,筒體長度凈尺寸加上兩端余量超出廠內(nèi)卷板機參數(shù)上限,筒體容易出現(xiàn)束腰現(xiàn)象。

        (3)筒體為冷成型,按照筒體規(guī)格及尺寸要求,筒體直線度、圓度要求較高,縱、環(huán)縫錯邊量要求小,對成型的尺寸要求嚴[1]。

        2 工藝方案的制定

        (1)筒體變形率的計算。按照RCC-M F4100,成型筒體的變形率計算公式為:

        筒體內(nèi)徑Φi=3500mm,名義厚度e=78mm,經(jīng)計算得變形率A=2.18%。

        (2)成型工藝評定的論證。按照RCC-M F4120,滿足下列情況需做成型工藝評定:

        (a)在高于150℃溫度下進行任何一項或一系列操作;

        (b)在不高于150℃溫度下進行的任何成型操作,按(1)中所給出的公式計算,碳鋼或合金鋼工件的最大變形率超過5%。

        我公司卷板機型號HDR-AS-hy4050-6000;卷板最大寬度:4050mm;冷卷板最大厚度:180mm;熱卷板最大厚度:280mm;冷卷板預(yù)彎最大板厚:160mm;熱卷板預(yù)彎最大板厚:280mm;最小卷筒直徑:Φ1800mm。

        綜合考慮筒體材質(zhì)、尺寸規(guī)格、變形率及我公司卷板機的能力,筒體成型采取冷成型的工藝方法,免除筒體成型工藝評定。

        (3)筒體成型工藝制定??紤]筒體的材質(zhì)為18MND5,屬于低合金高強鋼,室溫拉伸強度為600-720MPa,由于筒體成型精度高,為獲得較好的圓度和棱角度,筒體卷制采取直邊+預(yù)彎的成型工藝。

        為滿足錯邊量要求,且上、下封頭為冷作沖壓成型,筒體內(nèi)徑應(yīng)與上、下封頭實測內(nèi)徑配加工,為滿足產(chǎn)品封頭與筒體環(huán)縫錯邊量要求,筒體采取二次合口工藝方法。

        為避免校圓時筒體縱縫處的應(yīng)力集中,降低筒體校圓難度,獲得較好的圓度和棱角度,筒體縱縫焊接后,進行消應(yīng)力熱處理,溫度降至150℃以下開始校圓。

        3 成型研究及工程實踐

        (1)筒體校圓過程中下壓力及下壓量數(shù)據(jù)分析

        (a)下壓量計算。當卷板機主要參數(shù)確定,預(yù)卷制筒體規(guī)格確定,可理論計算在不考慮筒體回彈的情況下,卷板機上、下輥之間的理論中心距h:

        其中:R—預(yù)卷制筒體內(nèi)徑;S—預(yù)卷制筒體厚度;r2—卷板機下輥半徑;a—下輥中心距設(shè)備中心線距離;r1—卷板機下輥半徑。

        按卷板機技術(shù)參數(shù),上輥直徑為Φ=1430mm,下輥直徑為Φ=1260mm,下輥中心距設(shè)備中線距離為850mm。故根據(jù)上述公式,可計算卷板機上、下輥之間的理論中心距h=1271.35mm。

        (b)回彈量的理論計算。筒體采用冷卷成型,成型過程中會產(chǎn)生回彈,因此筒體在卷板機的輥筒壓力下,將內(nèi)徑卷制成略小于所要求的曲率(即上輥的下壓量要超過上述計算h值),回彈后符合圖紙要求。回彈前筒體內(nèi)徑計算公式如下:

        其中:Dn’—回彈前的筒節(jié)內(nèi)徑;K0—相對強化系數(shù);E—彈性模量;K1—截面形狀系數(shù);卷制板材K1=1.5

        經(jīng)查表,K0=20;σs約540MPa;E約200KN/mm2;

        計算得:Dn’≈2801mm。

        (c)工程實踐。結(jié)合筒體成型過程,對筒體實際成型過程中的下壓力、下壓量進行統(tǒng)計匯總,見表1。

        表1 筒體校圓下壓量、下壓力統(tǒng)計

        結(jié)合上表統(tǒng)計數(shù)據(jù),筒體校圓上輥下壓至最低點時,上、下輥之間的理論中心距為h’=1243mm,利用軟件模擬工況,此時筒體的成型直徑約為2778mm。

        通過理論計算及成型實際數(shù)據(jù)分析,理論數(shù)據(jù)與工程實踐數(shù)據(jù)基本一致。

        (2)筒體成型內(nèi)周長收縮數(shù)據(jù)分析。結(jié)合筒體成型過程對筒體成型數(shù)據(jù)進行收集,對各階段筒體左端、中間、右端內(nèi)周長收縮量統(tǒng)計見表2。

        表2 各階段筒體內(nèi)周長收縮量統(tǒng)計

        結(jié)合上表數(shù)據(jù)可以看出,卷制過程中上輥受反作用力,中心區(qū)域內(nèi)周長與兩端不同,出現(xiàn)筒體束腰(中心區(qū)域直徑略小于端部直徑);同時,筒體成型過程中,中性層向外側(cè)偏移,即存在筒節(jié)周長伸長的現(xiàn)象;結(jié)合實際數(shù)據(jù),筒體成型過程中,內(nèi)周長收縮量范圍約在254mm之間,收縮量最大部位發(fā)生在筒體長度方向中間束腰處[2]。

        (3)筒體縱縫焊接焊縫收縮量。筒體縱縫焊接前,在縱縫長度方向在焊縫兩側(cè)均勻打樣沖眼進行標記,在縱縫焊妥和筒體校圓后分別對樣沖眼間的距離進行測量,得到縱縫焊接焊縫收縮量,見表3。

        分析上表數(shù)據(jù)看出,縱縫焊接收縮量均值為:3.25mm,端部收縮量小,中間部位收縮量大;由于筒體端部裝焊門形板進行固定,強度高于中心區(qū)域,端部的焊接收縮量要小于中間部位的焊接收縮量[3]。

        表3 縱縫焊接焊縫收縮量

        4 結(jié)語

        通過對安注箱筒體成型工藝方案的實施,以及理論計算與實際產(chǎn)品的成型控制措施相結(jié)合,有效控制了筒體的成型尺寸,為后續(xù)產(chǎn)品環(huán)縫組裝奠定了良好基礎(chǔ)。同時,總結(jié)了大板幅、高強度、高精度筒體成型過程的數(shù)據(jù),在進行后續(xù)類似規(guī)格、材質(zhì)筒體成型時,可通過理論計算與實際相結(jié)合,有效保證了筒體成型后的πd及直徑,解決了筒體卷制板幅大、強度高、精度嚴的問題。

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