段 錚，馮沙沙，黃軍立，榮 杰

中海石油(中國(guó))有限公司深圳分公司，廣東 深圳

1. 引言

潛油電泵是海上油田人工舉升的重要機(jī)械采油設(shè)備，其壽命長(zhǎng)短直接影響油田生產(chǎn)效率和成本。在石油開(kāi)采過(guò)程中，井液含砂和大液量生產(chǎn)會(huì)對(duì)潛油電泵造成沖刷磨損，造成潛油電泵壽命縮短或系統(tǒng)失效。45#鋼和316L不銹鋼是典型的電泵吸入口材料，但目前還沒(méi)有關(guān)于45#鋼和316L不銹鋼在非腐蝕性介質(zhì)中的純機(jī)械沖刷行為規(guī)律的相關(guān)研究。通過(guò)研究沖擊時(shí)間、流速、以及沖擊角度對(duì)其機(jī)械沖刷行為影響規(guī)律，可為潛油電泵的優(yōu)化設(shè)計(jì)提供有效的理論依據(jù)，對(duì)于延長(zhǎng)電泵使用壽命和提高經(jīng)濟(jì)效益具有重要意義。

2. 試驗(yàn)部分

2.1. 試驗(yàn)材料

電泵吸入口所用材料45#鋼和316L不銹鋼，其化學(xué)成分見(jiàn)表1。試驗(yàn)介質(zhì)為固液兩相含砂水流，石英砂的砂體粒度為700～900 μm。

Table 1. The chemical components of 45# steel and 316L stainless steel表1. 45#鋼和316L不銹鋼化學(xué)成分

2.2. 試驗(yàn)方法

機(jī)械沖刷試驗(yàn)在自制的管道沖刷腐蝕模擬測(cè)試試驗(yàn)裝置中進(jìn)行，該自制裝置可實(shí)現(xiàn)不同流速、含砂量以及沖擊角度的調(diào)節(jié)。試樣的工作面為10 mm × 10 mm的正方形，其余面用環(huán)氧樹(shù)脂密封。

試驗(yàn)前，試樣依次用100#、400#、800#、1200#水砂紙打磨，打磨后用無(wú)水乙醇擦拭干凈，并用去離子水沖洗，冷風(fēng)吹干。試驗(yàn)時(shí)間為24 h，沖刷速度為8 m/s，沖擊角度為0?，含砂量為1200 g/m3，砂體粒度為0.9 mm。試樣沖刷前后的質(zhì)量采用電子天平(精度為0.0001 g)稱量，試樣沖刷后的表面形貌采用VHX-2000型三維顯微鏡觀察。

3. 試驗(yàn)結(jié)果與討論

3.1. 機(jī)械沖刷失重速率與材料硬度的關(guān)系

對(duì)于韌性材料，硬度對(duì)材料的機(jī)械沖刷行為起著決定性作用。硬度的增加降低了砂粒的沖刷作用，減小了材料的沖蝕速率[1]。從圖1可以看出，45#鋼的失重速率明顯大于316L不銹鋼。經(jīng)測(cè)定，45#鋼和316L不銹鋼的硬度分別為274.8 HV和429.1 HV，因此，高硬度的316L不銹鋼的抗沖刷性能優(yōu)異于低硬度的45#鋼。

Figure 1. The scouring weight loss rate of 45# steel and 316L stainless steel圖1. 45#鋼和316L不銹鋼的沖刷失重速率

3.2. 機(jī)械沖刷失重速率與沖刷時(shí)間的關(guān)系

圖2是機(jī)械沖刷失重速率隨沖刷時(shí)間變化的趨勢(shì)圖?？梢钥闯觯?5#鋼和316L不銹鋼的沖刷失重速率先增加，后趨于穩(wěn)定，說(shuō)明材料在試驗(yàn)條件下處于穩(wěn)定磨損階段。這是由于高速砂粒撞擊材料表面，撞擊點(diǎn)局部產(chǎn)生壓應(yīng)力，當(dāng)壓應(yīng)力高于材料臨界應(yīng)力時(shí)，材料發(fā)生塑性變形，進(jìn)而被砂粒沖刷失重且失重逐漸增加，隨著試樣表面發(fā)生劇烈的塑性變形，試樣表面會(huì)形成一層加工硬化層，當(dāng)塑性變形與加工硬化達(dá)到一個(gè)平衡點(diǎn)的時(shí)候，沖蝕率基本不變。

Figure 2. The trend of weight loss rate of mechanical scouring with the change of scouring time圖2. 機(jī)械沖刷失重速率隨沖刷時(shí)間變化的趨勢(shì)

3.3. 機(jī)械沖刷失重速率與沖刷速度的關(guān)系

圖3為機(jī)械沖刷失重速率隨沖刷速度變化的趨勢(shì)圖?？梢钥闯?，45#鋼和316L不銹鋼的沖刷失重速率均隨著流速的增加而呈線性增加趨勢(shì)。粒子的沖擊速度與材料沖刷失重速率關(guān)系為：

式中：W為沖刷失重速率，g/(m2·h)；v為沖刷速度，m/s；k和n均為常數(shù)。

由于流速增大，使得粒子所獲得的速度增大，動(dòng)能相應(yīng)增加，導(dǎo)致材料的沖蝕加劇[2][3]。

Figure 3. The trend of weight loss rate of mechanical scouring with the change of scouring velocity圖3. 機(jī)械沖刷失重速率隨沖刷速度變化的趨勢(shì)

3.4. 機(jī)械沖刷失重速率與沖擊角度的關(guān)系

圖4為沖擊角度對(duì)機(jī)械沖刷失重速率的影響趨勢(shì)圖?？梢钥闯觯?dāng)沖擊角度低于45?時(shí)，隨著角度的增加45#鋼和316L不銹鋼的失重速率均出現(xiàn)降低的趨勢(shì)，在沖擊角度為45?時(shí)，失重速率最小。當(dāng)沖擊角度高于45?時(shí)，兩者失重速率均增加，且45#鋼的增加幅度較大。當(dāng)沖擊角度為90?時(shí)，45#鋼的沖刷失重速率達(dá)到最大，而316L不銹鋼的失重速率最大值時(shí)的沖擊角度為0?。在固液兩相流沖刷過(guò)程中，作用在材料表面上的力同時(shí)具有水平和垂直分量，水平分量會(huì)對(duì)靶材造成切削損傷，垂直分量會(huì)對(duì)靶材造成撞擊或沖擊損傷。所以，隨著沖擊角度變化，切削和撞擊作用此消彼長(zhǎng)，造成了不同角度下不同的損傷機(jī)制。

Figure 4. The trend of weight loss rate of mechanical scouring with the change of scouring angle圖4. 機(jī)械沖刷失重速率隨沖擊角度變化的趨勢(shì)

45#鋼在不同沖擊角度沖刷后的宏觀形貌見(jiàn)圖5?？梢钥闯?，當(dāng)沖擊角度為90?時(shí)，45#鋼表面可以觀察到明顯的沖擊坑，而當(dāng)沖擊角度為0?時(shí)則未觀察到明顯的沖擊坑。這是由于沖擊角度較小時(shí)，水平分量作用較強(qiáng)，主要的損傷機(jī)制為切削，隨著沖擊角度的增大，垂直分量作用增強(qiáng)，粒子撞擊材料表面，把金屬?gòu)目又袛D出，形成帶唇邊的壓坑，其損傷機(jī)制為犁削。

Figure 5. The macro-morphology of 45# steel at 0? and 90? impact angles圖5. 45#鋼在0?和90?沖擊角度下的宏觀形貌

4. 結(jié)論

1) 對(duì)于韌性材料，純機(jī)械沖刷失重速率與材料的硬度成反比。316L不銹鋼的硬度高，沖刷失重速率??；45#鋼的硬度低，沖刷失重速率大。

2) 45#鋼和316L不銹鋼的沖刷失重速率隨著沖擊時(shí)間的增加，先增加后處于穩(wěn)定磨損階段。

3) 45#鋼和316L不銹鋼的沖刷失重速率隨著流速的增加呈線性增加趨勢(shì)。

4) 45#鋼和316L不銹鋼在沖擊角度為45?時(shí)，沖刷失重速率最?。桓哂诨虻陀?5?時(shí)沖刷失重速率均增加；當(dāng)沖擊角度為0?時(shí)的損傷機(jī)制為切削，當(dāng)沖擊角度為90?時(shí)的損傷機(jī)制為犁削。