時(shí)培偉，袁帥，郭彬，亓宗磊，李艷君

(濰柴動(dòng)力股份有限公司，山東濰坊 261061)

0 引言

隨著工程機(jī)械行業(yè)的發(fā)展，裝載機(jī)噪聲也越來越受到社會(huì)的普遍關(guān)注。而液壓系統(tǒng)是裝載機(jī)的重要組成部分，同時(shí)也是主要噪聲源之一。隨著對(duì)裝載機(jī)技術(shù)的研究，液壓系統(tǒng)在向著高轉(zhuǎn)速、高工作壓力和大功率發(fā)展的同時(shí)，也伴隨著高噪聲的產(chǎn)生，由此裝載機(jī)降噪技術(shù)成為新的發(fā)展方向[1-2]。

本文作者以某輪式裝載機(jī)為研究對(duì)象，基于噪聲試驗(yàn)、頻譜分析，確定裝載機(jī)液壓系統(tǒng)噪聲頻率；針對(duì)泵的基頻、噪聲頻率，制定出5種不同長(zhǎng)度的1/4波長(zhǎng)旁支管。試驗(yàn)證明：通過在泵的出口增加降噪旁支管可以有效降低液壓泵的噪聲。該研究成果為裝載機(jī)的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)提供參考依據(jù)，縮短研發(fā)周期，節(jié)省試驗(yàn)費(fèi)用。

1 噪聲源識(shí)別

1.1 裝載機(jī)降噪背景

某主機(jī)廠出口巴西裝載機(jī)(如圖1所示)噪聲超標(biāo)，依據(jù)裝載機(jī)測(cè)試規(guī)范GB/T 25612-2010《土方機(jī)械 聲功率級(jí)的測(cè)定 定置試驗(yàn)條件》對(duì)其進(jìn)行振動(dòng)、噪聲測(cè)試，其輻射噪聲為111.1 dB(A),高于巴西2015年新實(shí)施的噪聲標(biāo)準(zhǔn)109 dB(A)[1]。

為實(shí)現(xiàn)裝載機(jī)配套出口，滿足巴西噪聲標(biāo)準(zhǔn)，需要確定裝載機(jī)主要噪聲源，從而進(jìn)行裝載機(jī)降噪。

圖1 某輪式裝載機(jī)

1.2 噪聲源識(shí)別

文中根據(jù)頻譜分析法來確定噪聲源、噪聲頻率。

測(cè)點(diǎn)：在發(fā)動(dòng)機(jī)右側(cè)、液壓泵側(cè)布置麥克風(fēng)。

試驗(yàn)工況：定置情況下，對(duì)裝載機(jī)進(jìn)行怠速、最高空車轉(zhuǎn)速、從怠速緩慢上升到最高空車轉(zhuǎn)速3種工況下的振動(dòng)、噪聲試驗(yàn)(如圖2、3所示)。

圖4為裝載機(jī)右前測(cè)點(diǎn)1/3倍頻圖，圖5為近場(chǎng)測(cè)點(diǎn)振動(dòng)、噪聲頻譜圖，表1為變矩器口齒輪參數(shù)。

圖2 機(jī)外輻射噪聲測(cè)點(diǎn)

圖3 近場(chǎng)噪聲測(cè)點(diǎn)

圖4 裝載機(jī)近場(chǎng)噪聲1/3倍頻圖

變矩器口齒數(shù)主動(dòng)齒44被動(dòng)齒40

根據(jù)測(cè)試結(jié)果可以分析出噪聲源主要集中在1 600 Hz中心頻帶，而且機(jī)外發(fā)射噪聲主要噪聲源為1 600 Hz左右窄頻噪聲，諧次性為44。根據(jù)表1所示，變矩器口主動(dòng)齒輪44個(gè)齒，動(dòng)力通過齒輪嚙合傳遞給液壓泵，造成高壓管路產(chǎn)生液壓脈動(dòng)，由此產(chǎn)生噪聲。

通過以上分析可以確定，油泵及液壓管路為主要噪聲源，且集中在1 600 Hz左右。

2 改進(jìn)措施及驗(yàn)證

2.1 1/4波長(zhǎng)旁支管

為降低裝載機(jī)輻射噪聲，根據(jù)上述試驗(yàn)結(jié)果，首先降低液壓系統(tǒng)噪聲。文中通過在泵的出口處增加旁支管共振器的方法進(jìn)行降噪。

旁支管共振器的設(shè)計(jì)相對(duì)簡(jiǎn)單，且成本較低，是一種常用的降噪方案。圖6是典型的1/4波長(zhǎng)旁支管共振器工作原理圖，經(jīng)過共振器反射后的壓力波剛好處于正弦波的波谷，進(jìn)而抵消流入的高壓力波，轉(zhuǎn)變?yōu)榈蛪毫Σ鞒?，這樣就降低了液壓系統(tǒng)的壓力脈動(dòng)[3]。

圖6 1/4波長(zhǎng)旁支管共振器原理圖

旁支管的作用頻率如下式所示，實(shí)際應(yīng)用時(shí)，還需測(cè)試支管的進(jìn)出口壓力，計(jì)算出其傳遞函數(shù)，進(jìn)而可以得到試驗(yàn)支管的實(shí)際作用頻率，并和目標(biāo)頻率進(jìn)行比較[4]。

式中：fc為旁支管的作用頻率，Hz；c為聲速；L為旁支管長(zhǎng)度，m。

2.2 試驗(yàn)驗(yàn)證

根據(jù)窄頻噪聲1 600 Hz，同時(shí)考慮到液壓油溫度、工作環(huán)境、工作過程中聲速的不確定性等因素，制定了5種不同長(zhǎng)度的旁支管。

在液壓泵的出口試驗(yàn)5種不同長(zhǎng)度旁支管共振器，對(duì)裝載機(jī)進(jìn)行噪聲試驗(yàn)，測(cè)試機(jī)外輻射噪聲[5]，測(cè)試結(jié)果如圖7所示。

圖7 5種波長(zhǎng)管機(jī)外輻射噪聲

5種長(zhǎng)度旁支管右前測(cè)點(diǎn)1/3倍頻對(duì)比圖(淺灰色為原狀態(tài)，深灰色為增加旁支管后狀態(tài))如圖8—圖12所示。

由圖8—圖12可知：220 mm波長(zhǎng)管對(duì)1 600 Hz中心頻帶噪聲降噪效果最好，機(jī)外發(fā)射噪聲最小，達(dá)到108.1 dB(A)，滿足出口巴西噪聲標(biāo)準(zhǔn)。

圖8 180 mm旁支管噪聲頻譜圖

圖9 200 mm旁支管噪聲頻譜圖

圖10 215 mm旁支管噪聲頻譜圖

圖11 230 mm旁支管噪聲頻譜圖

圖12 250 mm旁支管噪聲頻譜圖

3 結(jié)論

針對(duì)某裝載機(jī)出口巴西噪聲超標(biāo)現(xiàn)象，利用西門子公司的LMS.Testlab模塊，對(duì)裝載機(jī)進(jìn)行NVH試驗(yàn)，確定主要噪聲源為液壓泵，并通過在泵的出口增加旁支管共振器的方法進(jìn)行降噪，降噪達(dá)3 dB(A)，對(duì)液壓泵從源頭上進(jìn)行了噪聲控制，從而降低了裝載機(jī)的噪聲水平。