李士杰

（潞安礦業(yè)集團(tuán)李村煤礦建設(shè)管理處，山西 長治 046604）

隨著礦井的產(chǎn)量增加及礦山設(shè)備性能朝著大型化、機(jī)械自動化方向發(fā)展，開掘大斷面采區(qū)巷道已成為必然趨勢[1-2]。李村礦新開掘的大斷面二采區(qū)膠帶巷服務(wù)多個生產(chǎn)工作面，初期巷道變形量小，但隨著生產(chǎn)的不斷進(jìn)行，巷道受到的采動應(yīng)力疊加效應(yīng)增加，出現(xiàn)頂板變形、巷道向內(nèi)膨脹收斂，導(dǎo)致錨桿索失效脫落[3-4]，不利于巷道的維護(hù)。本文結(jié)合礦井開掘巷道實際情況制定合理的支護(hù)方案展開研究。

1 工程背景

潞安集團(tuán)李村礦井田位于山西省沁水煤田南部，位于長子縣南小河村與南李村之間。井田東側(cè)為霍爾辛赫井田，南部為潞安礦業(yè)集團(tuán)慈林山煤業(yè)公司。其開采的為3#煤層，煤層埋深在520m左右，平均厚度4.2m，傾角3～8°。煤層上方直接頂為粉砂巖，厚度4m，結(jié)構(gòu)松散，強(qiáng)度較低?；卷敒榧?xì)粒砂巖，厚度為12m，底板為砂質(zhì)泥巖，厚度4m（圖1）。煤層屬不自燃煤層，煤塵具有一定爆炸危險性。

圖1 礦井柱狀圖

2 采區(qū)巷道支護(hù)方案制定

二采區(qū)膠帶巷設(shè)計長度1387m，巷道設(shè)計斷面為矩形，掘進(jìn)寬度6000mm，掘進(jìn)高度4200mm。煤層中開掘巷道后，形成一個自由空間失去三向受力平衡，在徑向上失去支撐，應(yīng)力重新分布打破原巖應(yīng)力平衡狀態(tài)。考慮到巷道頂板松軟和巷幫煤體強(qiáng)度低的情況，同時巷道周圍圍巖巖性差，易發(fā)生破壞、頂?shù)装逡平?、兩巷道幫向?nèi)收斂的現(xiàn)象，根據(jù)相鄰礦井地質(zhì)資料和支護(hù)情況制定出錨桿+錨索+金屬網(wǎng)聯(lián)合支護(hù)方案（圖2）。

（1）錨桿：采用桿體為Φ22mm×2400mm（左旋無縱筋螺紋鋼筋）。頂部錨桿間排距800×1000mm；幫部錨桿間排距900×1000mm，其中巷幫底角錨桿配合一塊W鋼護(hù)板支護(hù)，矩形布置，每根錨桿使用MSCK2335、MSZ2360各一支樹脂錨固劑。

（2）錨索：采用Φ22mm×7300mm的錨索（1×19股高強(qiáng)度松弛預(yù)應(yīng)力鋼絞線）。巷頂錨索間排距1400×2000mm，即隔排打設(shè)4根，錨固長度1800mm。每根錨索使用MSCK2335一支、MSZ2360兩支樹脂錨固劑。

圖2 二采區(qū)膠帶巷道支護(hù)參數(shù)

3 數(shù)值模擬

通過數(shù)值模擬驗證二采區(qū)膠帶巷的支護(hù)參數(shù)合理性。FLAC3D5.01是一款有限差分軟件，依據(jù)應(yīng)變增量來算出應(yīng)力增量，然后計算得出不平衡力。對動態(tài)問題如大變形、失穩(wěn)有較好的應(yīng)用。模型采用Mohr-Coulomb本構(gòu)模型，相關(guān)的巖石力學(xué)參數(shù)見表1。對綜放開采工作面進(jìn)行模擬。模擬模型尺寸：長×寬×高=250m×300m×68m，巷道斷面=4.2m×6m。煤層埋深520m，容重取25kN/m3。限制模型底面和前后、左右的位移，頂部設(shè)置為自由面，施加13MPa垂直應(yīng)力（圖3）。巷道開挖后，巷道斷面按照Cable單元模擬錨桿（索）支護(hù)，對比未支護(hù)和優(yōu)化后支護(hù)方案情況對比。

圖3 數(shù)值模型建立

3.1 力學(xué)參數(shù)的確定

根據(jù)礦井的相關(guān)地質(zhì)資料和相關(guān)實驗室內(nèi)的力學(xué)試驗，確定了煤層和其他巖層的力學(xué)參數(shù)（表1）。具體計算公式如下：

式中：

E-彈性模量，GPa；

μ-泊松比；

G-剪切模量，GPa；

K-體積模量，GPa。

3.2 巷道圍巖塑性區(qū)情況

圖4 無支護(hù)和優(yōu)化后支護(hù)方案塑性區(qū)對比圖

采用優(yōu)化后的支護(hù)方案支護(hù)效果明顯優(yōu)于無支護(hù)方案，由圖4（a）可以看出塑性區(qū)最大影響范圍達(dá)到5m，類似于“X”型破壞，而圖4（b）可以看出塑性區(qū)影響范圍縮小，說明錨桿索對頂板和兩幫起到支護(hù)作用。

4 現(xiàn)場監(jiān)測

在滯后掘進(jìn)工作面迎頭100m處，設(shè)置測點進(jìn)行60d的巷道圍巖位移量的測量。通過十字測量法，對二采區(qū)膠帶巷頂?shù)装逡七M(jìn)量和兩幫移進(jìn)量進(jìn)行監(jiān)測。觀察巷道圍巖變化情況。具體情況如下：頂?shù)装逡平亢蛢蓭鸵平吭诘?～30d的巷道變形增長速率較快，第31～60d巷道圍巖變形量保持平穩(wěn)狀態(tài)。頂?shù)装逡平淖畲笪灰剖?09mm，兩幫移近的最大位移是77mm，都在圍巖允許變形的范圍內(nèi)（圖5）。通過測量位移量后，得出優(yōu)化后的支護(hù)方案和參數(shù)可有效控制巷道圍巖變形量。

表1 巖石力學(xué)參數(shù)

5 結(jié) 論

大斷面巷道支護(hù)方案確定后，采用FLAC3D數(shù)值軟件模擬塑性區(qū)，通過對優(yōu)化后的支護(hù)方案和無支護(hù)兩種形式對比，可以看出優(yōu)化后的支護(hù)方案塑性區(qū)明顯減小，說明錨桿索支護(hù)起到了較大支護(hù)作用?，F(xiàn)場測量數(shù)據(jù)表明，圍巖變形量保持一個穩(wěn)定狀態(tài)，能夠滿足二采區(qū)工作面回采需要。

圖5 巷道位移量